搜索
PROJECT:SUBJECT:DATE:钢承板铺设方式:楼板厚度（H）：200mm钢承板屈服强度（fyk）：钢承板屈服强度（fyk）：413N/mm2钢承板型号：惯性矩（I）：1737300mm4/m正弯矩断面系数（Sp）：38060mm3/m负弯矩断面系数（Sn）：33860mm3/m设计载重(线荷载)：（依照美国钢承板协会SDI出版的设计规范）Wd（钢承板自重）：0.22x1.20.26N/mmWc（湿混凝土重）：4.80x1.25.76N/mmW1(楼板自重:Wc+Wd):5.02x1.26.02N/mmW2（均布施工载重）：1.5x1.42.1N/mmP（施工集中载重）：2250x1.43150N钢承板弹性截面抵抗矩:+Mmax=0.6fySp=0.6×413.00×38060=9431268N·mm-Mmax=0.6fySn=0.6×413.00×33860=8390508N·mmp由钢承板跨中最大正向弯矩:w1+M=0.203PL+0.096W1LL9431268=0.203×3150×L+0.096×6.0216×L×L解方程,得L(+max)=3524mm由钢承板支座最大负向弯矩:w1+w2-M=0.125(W1+W2)LL8390508=0.125×(6.0216+2.1)×L×L解方程,得L(-max)=2875mm分别求解由挠度控制状况的两个方程由△=0.00521W1L*L*L*L/EIL/200△=0.00521×5.018×L×L×L×L/EIL/200得L(max1)=4117mm由△=0.00521W1L*L*L*L/EI20△=0.00521×5.018×L×L×L×L/EI20得L(max2)=3905mm取最小值Lmin=Min(L(+max),L(-max),L(max1),L(max2))由以上应力及应变分析，得最大允许无支撑净跨距为：2875mm当净跨距L=3000mm,跨中下垂挠度:△=0.0052(Wc+Wd)L4/EI△=0.0052×5.02×3000×3000×3000×3000/(210000×1737300)=5.79mm2cm或3000/240=12.50符合要求允许下垂挠度小于20mm中山市博览中心2019/10/6允许无支撑净跨距分析计算允许下垂挠度小于L/240,PROJECT:SUBJECT:组合楼板使用阶段验算DATE:楼板厚度（H）：200mm组合楼板两端支座状况:楼板计算净跨距（Ln）：3m钢承板型号：钢承板截面重心距板底高度（h0）：19mm钢承板每米宽幅截面积（As）：2690mm2/m钢承板屈服强度（Fy）：钢承板设计强度（Fs）：376N/mm2混凝土强度等级：混凝土抗压强度设计值(fc)：14.3N/mm2设计载重：楼板自重（W1）：5.02kN/m2荷载系数1.2附加静载（W2）：2.5kN/m2荷载系数1.2使用活载（W3）：8.5kN/m2荷载系数1.4按塑性理论验算抗弯承载力计算线荷载：q=1.2×（W1＋W2)＋1.4×W3=1.2×(5.02+2.5)+1.4×8.5=20.92kN/m计算设计弯矩Mu：=0.091×q×Ln×Ln=0.091×20.92×3×3=17.14kN*m判定塑性中和轴位置：As×Fs=2690×376=1010790N/mfc×hc×1000=14.3×135×1000=1930500N/m塑性中和轴位置在钢承板肋顶上混凝土受压区高度:h'=As×Fs/(fc×1000)=2690×376/(14.3×1000)=70.7mm计算内力臂长度：d=H－h0－h'/2=200-19-70.7/2=145.7mm截面抵抗弯矩:Mr=0.9×As×Fs×d=0.9×1010790×145.7=132506395.0N*mm=132.5kN*mMu,满足要求按弹性理论计算组合楼板的跨中挠度查产品型录断面性质表短期荷载作用下的组合截面惯性矩Is：6843cm4长期荷载作用下的组合截面惯性矩Iｌ：4042cm4荷载短期组合值：Ps=W1+W2+W3=5.02+2.5+8.5=16.02kN/m荷载长期组合值：Pl=W1+W2+0.5W3=5.02+2.5+8.5×0.5=11.77kN/m短期荷载作用下的跨中挠度△s=0.0054×Ps×Ln×Ln×Ln×Ln/(E×Is)△s=0.0054×16.02×3×3×3×3/(2.1×6843)=0.000m=0.5mm长期荷载作用下的跨中挠度△l=0.0054×Pl×Ln×Ln×Ln×Ln/(E×Il)△s=0.0054×11.77×3×3×3×3/(2.1×4042)=0.001m=0.6mm允许最大挠度Ln/360：3×1000/360=8.3mm跨中挠度符合要求2019/10/6中山市博览中心PROJECT:SUBJECT:DATE:基本条件:楼板厚度（H）：200mm楼板跨距（Ln）：3m钢承板型号：厚度（t）：1.37mm钢承板强度：钢承板屈服强度（Fy）：413Mpa，材料系数（γs）：1.0混凝土强度等级：混凝土抗压强度（Fck）:20.1Mpa，材料系数（γc）：1.3上层分布钢筋屈服强度(Fys:Mpa)0上层负弯矩钢筋屈服强度(Fys:Mpa)0[直径(mm)0间距(mm)200[直径(mm)0间距(mm)200荷载条件:设计耐火时效：1.5小时楼板自重（DL）：5.02kN/㎡使用静荷载（SDL）：2.5kN/㎡，耐火设计静载重系数（γD）：1.05使用活荷载（LL）：8.5kN/㎡，耐火设计活载重系数（γL）：1.00跨间组合楼板正弯矩折减抵抗力矩（RM+）：钢承板截面积曝火深度终温折减系数单元As(mm2)df(mm)t(0C)Rs①253.4508000.00②49.3208000.00③27.4206500.33④27.4305400.54⑤31.51404300.75⑥31.51503700.87⑦31.51603100.91⑧47.95652851.00钢板强度折减系数（Rs）：Rs=（826-t）/526总抗张力（T）=∑（As×Rs×Fy）/0.185=338.5kN/m抗张力合力中心（h）=∑（As×Rs×df）/∑（As×Rs）=51.3mma=T/[（fck/γc）*b](b=100.0cm)a=21.9mm混凝土强度折减系数（Rc）Rc=（912-t）/562当Rc=1时，混凝土最终温度不得大于350℃相对曝火深度，（df）不得小于55mmH-df=145mm＞a（OK！）jd=H-h-a/2=137.7mm跨中截面正向抵抗弯矩:RM+=0.9*T*(jd)=41.96kN-m/m中山市博览中心组合楼板耐火结构分析计算2019/10/6钢承板及混凝土的最终温度及相对强度折减系数分析（按BS5950：PART8及BS8110：PART2有关耐火设计之规定）：支座组合楼板负弯矩折减抵抗力矩（RM-）：钢筋保护层（d’）=15mm:d'=15mm曝火深度=200-15=185mm:最终温度（T）300℃，Rs=1.00上层发布钢筋用量（As1',mm2）=0.0负弯矩钢筋用量（As2',mm2）=0.0上层发布钢筋抗张力=(As1*Fy1)=0.0kN/m负弯矩钢筋抗张力=(As2*Fy2)=0.0kN/m总抗张力（T）=T1+T2=0.0kN/m混凝土曝火深度最终温度Rc单元厚度单元面积AcCnΣCn单元dft（℃）（mm）（㎝2/m）(kN/m)(kN/m)159120.001081002157200.34108142.642.63255950.56108170.1112.74354850.76108195.2207.95454000.911081114.0321.96553401.001081125.2447.1混凝土Rc=(912-t)/562由C=∑Cn=(fc'/γc)∑(Rc×Ac)=T得:混凝土压力区上线在第2区域内0.0mm位置上压力合力中心位置（d）：d=∑(Cn×df)/T=#VALUE!mmjd=H-d'-d=#VALUE!mm∴RM-=0.9*T*(jd)=#VALUE!kN-m/m简支楼板跨间作用弯矩（+Mu）：正弯矩系数Cm=0.0625+Mu=Cm[λD×(DL+SDL)+λL×(LL)]Ln2==9.22kN-m/m(RM+)+(RM-)=#VALUE!kN-m/m+Mu（OK）#VALUE!#VALUE!#VALUE!楼板负弯矩压力区混凝土最终温度及强度折减系数+M-MWL2/8PROJECT:SUBJECT:DATE:基本条件:楼板厚度（H）：100mm楼板跨距（Ln）：2.8m钢承板型号：厚度（t）：1.37mm钢承板强度：钢承板屈服强度（Fy）：413Mpa，材料系数（γs）：1.0混凝土强度等级：混凝土抗压强度（Fck）:20.1Mpa，材料系数（γc）：1.3上层分布钢筋屈服强度(Fys:Mpa)210上层负弯矩钢筋屈服强度(Fys:Mpa)300[直径(mm)8间距(mm)200[直径(mm)8间距(mm)200荷载条件:设计耐火时效：1.5小时楼板自重（DL）：2.57kN/㎡使用静荷载（SDL）：5.43kN/㎡，耐火设计静载重系数（γD）：1.05使用活荷载（LL）：8.5kN/㎡，耐火设计活载重系数（γL）：1.00跨间组合楼板正弯矩折减抵抗力矩（RM+）：钢承板截面积曝火深度终温折减系数单元As(mm2)df(mm)t(0C)Rs①253.4508000.00②27.458000.00③27.4157200.22④34.25255950.44⑤34.25354850.65⑥41.1404300.75钢板强度折减系数（Rs）：Rs=（826-t）/526总抗张力（T）=∑（As×Rs×Fy）/0.185=165.7kN/m抗张力合力中心（h）=∑（As×Rs×df）/∑（As×Rs）=33.4mma=T/[（fck/γc）*b](b=100.0cm)a=10.7mm混凝土强度折减系数（Rc）Rc=（912-t）/562当Rc=1时，混凝土最终温度不得大于350℃相对曝火深度，（df）不得小于55mmH-df=45mm＞a（OK！）jd=H-h-a/2=61.2mm跨中截面正向抵抗弯矩:RM+=0.9*T*(jd)=9.13kN-m/m组合楼板耐火结构分析计算2019/10/6钢承板及混凝土的最终温度及相对强度折减系数分析（按BS5950：PART8及BS8110：PART2有关耐火设计之规定）：支座组合楼板负弯矩折减抵抗力矩（RM-）：钢筋保护层（d’）=15mm:d'=19mm曝火深度=100-19=81mm:最终温度（T）300℃，Rs=1.00上层发布钢筋用量（As1',mm2）=251.4负弯矩钢筋用量（As2',mm2）=251.4上层发布钢筋抗张力=(As1*Fy1)=52.8kN/m负弯矩钢筋抗张力=(As2*Fy2)=75.4kN/m总抗张力（T）=T1+T2=128.2kN/m混凝土曝火深度最终温度Rc单元厚度单元面积AcCnΣCn单元dft（℃）（mm）（㎝2/m）(kN/m)(kN/m)159120.001081002157200.34108142.642.63255950.56108170.1112.74354850.76108195.2207.95454000.9110100140.7348.66553401.0010100154.6503.2混凝土Rc=(912-t)/562由C=∑Cn=(fc'/γc)∑(Rc×Ac)=T得:混凝土压力区上线在第4区域内1.6mm位置上压力合力中心位置（d）：d=∑(Cn×df)/T=22.4mmjd=H-d'-d=58.6mm∴RM-=0.9*T*(jd)=6.8kN-m/m简支楼板跨间作用弯矩（+Mu）：正弯矩系数Cm=0.125+Mu=Cm[λD×(DL+SD