圆截面偏压计算

桩顶(承台底)轴力组合设计值Nd＝7500.0KN混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa摩擦桩20.002.5深度Zαz弯矩Mz剪力Qz桩顶(承台底)弯矩组合设计值Md＝12000.0KN*m桩的计算长度l0=9.89m单排桩C25100000012000.00.0桩顶(承台底)水平力组合设计值Hd＝0.0KN桩的半径r＝75cm10.9020000-0.290.111996.9-31.1受拉钢筋抗拉设计值fsd=330.0MPa纵向钢筋所在圆周半径rs＝67.48cm7500.012000.00.0-0.580.211976.7-115.4桩身最大弯矩对应轴力Nd=7500.0KN桩身最大弯矩Md=12000.0KN*m1.52.2528000000-0.870.311925.8-240.3纵向钢筋直径＝28mm轴力对截面重心的偏心距e0＝160.00cm7.51.004-1.160.411834.1-394.5纵向钢筋根数＝28钢筋圆周半径与圆截面半径比值g＝0.90010.2492.2-1.450.511694.9-567.7纵向钢筋总面积＝172.41cm2纵向钢筋的配筋率p＝0.0100.3444661951.72.5-1.740.611503.3-751.2截面有效高度h0＝142.48cm结构重要性系数γ0=1.0弹性桩6.8811.62-2.030.711258.1-936.8荷载偏心率对截面曲率的影响系数ξ1＝1.000偏心距增大系数η＝1.03A1-5.85333A2-6.53316A3-1.61428A49.24368-2.320.810958.8-1118.6构件长细比对截面曲率的影响系数ξ2＝1.000g＝rs/r＝0.88B1-5.94097B2-12.1581B3-11.73066B4-0.35762-2.620.910608.9-1290.3相对受压区高度x/h0(为假定值)=0.265θc0.957C1-0.92677C2-10.6084C3-17.9186C4-15.6105-2.91110210.6-1447.8θsc0.5821-2ξ0.47D14.5478D2-3.76647D3-15.0755D4-23.1404-3.201.19769.2-1587.5θst1.336β0.800.0000128-3.491.29289.8-1707.0A=0.4861C=-1.15660.0000029-3.781.38779.3-1804.2B=0.3642D=1.63740.0000029-4.071.48243.3-1892.8根据假定受压高度计算e0＝164.40cm接近于ηe0=164.42cm假设可行0.0000011-4.361.57689.7-1929.1Ar2fcd+Cρr2f'sd=2936.6KNγ0Nd=7500KN----4.651.67124.7-1956.5Br3fcd+Dρgr3f'sd=4827.73KN*mγ0Nde0=19730.51KN*m----4.941.76554.9-1961.8----5.231.85986.7-1945.2桩顶(承台底)轴力短期效应组合Ns=7500.0KN桩顶(承台底)轴力长期效应组合Nl=7500.0KN----5.521.95426.2-1909.0桩顶(承台底)弯矩短期效应组合Ms=12000.0KN*m桩顶(承台底)弯矩长期效应组合Ml=12000.0KN*m----5.8124878.9-1854.8桩顶(承台底)水平力短期效应组合Hs=0.0KN桩顶(承台底)水平力长期效应组合Hl=0.0KN----6.392.23843.0-1700.6水平力为活载或风荷载活载钢筋表面形状系数c1=1.0---6.972.42911.3-1499.6混凝土抗压强度标准值fcu,k=40m混凝土保护层的厚度C＝60mm---7.562.62105.3-1269.2轴力对截面重心的偏心距e0＝160.00cm作用长期效应影响系数c2=1.50----8.142.81437.3-1026.4钢筋弹性模量Es=200000Mpa纵向钢筋总面积＝172.4cm2----8.723911.2-786.8纵向钢筋所在圆周半径rs＝67.5cm纵向钢筋的配筋率p＝0.0107500.00.012000.0-10.173.5161.9-275.6偏心增大系数ηs＝1.010截面高度h＝1.5m7500.00.012000.0-11.6240.9-1.8截面受拉区最外缘钢筋的应力658.56MPa截面有效高度h0＝1.42m0.03523-0.01309弯矩Mz裂缝宽度Wtk=0.552mm该颜色中为需输入值0.007500.012000.00.007500.012000.07500.012000.0注：上表中荷载：单排桩为填入单桩桩顶荷载，多排桩为填入承台底荷载。圆形截面偏心受压正截面验算见JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》；m法弹性桩计算见JTGD63-2007《公路桥涵地基及基础设计规范》。不满足要求大金钟路(白云山西门段)人行天桥工程－主墩桩基配筋计算4/α＝承台地面地基系数cc＝m*hc对应的桩身最大弯矩Md桩顶短期效应Msiαh＝4由《基础规范》P.O.8条得：对应的短期效应组合Ms对应的长期效应组合Nl对应的长期效应组合Ml桩数n(个)单桩桩顶轴力P0(kN)对应的短期效应组合Ns桩顶长期效应Mli桩顶长期效应Qli对应的桩身轴力Nd桩间相互影响系数kA0(m2)桩的抗弯刚度EIαh桩顶短期效应Qsi圆形截面偏心受压正截面验算“m”法计算弹性桩内力桩距(m)承台底与地面高度l0(m)水平向抗力系数的比例系数m桩端处抗力系数m0桩承载类型单排或多排桩桩的砼弹性模量Ec承台高hc(m)桩径d(m)桩的计算埋入深度h1(m)与n有关的系数b2桩的惯性矩Ic基础的计算宽度b1(m)桩顶长期效应Nli桩的砼等级：承台作用面底边的计算宽度b1桩形状换算系数kf单桩桩顶弯矩MO(kN*m)入土部分桩的平均截面积A(m2)桩的变形系数α是否弹性桩(αh2.5)桩身弯矩/剪力分布表单桩桩顶水平力HO(kN)桩净距L1(m)桩长h（或暂定值）＝不满足要求系数ξc0＝m0*h圆形截面偏心受压裂缝宽度验算桩身最大弯矩处的桩深度(m)：该深度对应的αz桩顶短期效应Nsi-14-12-10-8-6-4-20050001000015000桩深度(m)桩身弯矩（kN*m）桩身弯矩沿深度变化曲线-14-12-10-8-6-4-20-3000-2000-10000桩深度(m)桩身剪力（kN）桩身剪力沿深度变化曲线(0)(0)HMMH3(0)2(0)(0)23oHHMMoMHoHHlllEI2(0)(0)2oMHMMoMHllEI(0)oMMMMlEIHMMH00011PPlhEAcA2MMHHHHMMMH2MHMHHHMMMH2HHMMHHMMMH1cHHnbF1cHMnbS21cMMPPiinKxbI2HM2MH(0)(0)ooHHoHMxHM(0)(0)ooMHoMMHMMHHM2cccchF26cccchS312cccchI2343323oooZoMHMEIxABCDEIEI3444423oooZoMHQEIxABCDEIEI(0)(0)34432442211223344324422112()()()11()()()hMHHHhADADkADADBDBDEIABABkABABEIABAB摩擦桩：；端承桩：(0)(0)344324422112344324422112()()()11()()()hMMMMhACACkACACACACEIABABkABABEIABAB摩擦桩：；端承桩：(0)(0)34432442211233344324422112()()()11()()()hHHHHhBDBDkBDBDBDBDEIABABkABABEIABAB摩擦桩：；端承桩：ccPPnCCPciiPPNcxiHHHMQiMMMHM