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1目录北京市工法大跨度多层重型钢桁架整体拼装逆序提升施工工法......................................2封闭结构下轻型钢结构半自动自爬升施工工法.........................................21清水混凝土预制外墙挂板安装施工工法...............................................40深基坑工程底板疏水层施工工法.....................................................59天津市工法超高层框架混凝土结构竖向钢筋两层一连接施工工法...................................69复杂周边环境软土地区深基坑分仓施工工法...........................................79临近地铁超大深基坑水泥土搅拌桩“跳仓法”地基加固施工工法.........................95广东省工法超高层建筑施工应急疏散通道设计与施工工法（该工法同时也获得北京市级工法）........105陕西省工法洁净电子厂房一体化金属夹芯屋面板施工工法........................................116海南省工法紧邻管线陡边坡带暗梁与T型板接头新型土钉墙施工工法..............................131中建总公司工法超高层大跨超重带状桁架双机抬吊施工工法..........................................143管井立管模块化施工工法..........................................................1532大跨度多层重型钢桁架整体拼装逆序提升施工工法工法编号：BJGF17-091-755编制单位：中建一局集团建设发展有限公司主要编制人：刘卫未、任常保、崔基、詹必雄、姜山1前言随着人类对建筑使用功能要求的不断提高，大跨度、大空间的结构体系越来越被广泛地应用到建筑设计中，结构构件尺寸设计的也越来越大，给现场施工带来诸多困难，为减小构件尺寸，降低结构重量，大跨度建筑往往采用钢桁架结构体系。为缩短施工周期并降低施工成本，整体提升施工技术越来越多地在大跨度钢桁架施工中被采用。多层大跨度重型钢桁架整体拼装逆序提升施工工法，借助于履带式起重机，由低层到高层，依次在地面上将结构进行拼装、焊接。然后利用液压提升设备，由高向低，依次将结构提升就位，本工法较传统施工方案大大缩短了施工工期并有效降低了施工成本。2特点2.0.1施工安全易于保证。采用整体拼装逆序提升施工工艺，构件均在地面或较低高度进行拼装作业，减少了高空作业的的工作量，降低了高空作业的安全隐患。2.0.2节约工期。构件均在地面拼装、焊接，施工难度大大降低，施工效率大大提升，进而节约施工工期。2.0.3节约成本。与传统塔式起重机、履带式起重机等钢结构安装方式相比，采用液压整体提升技术，可以减少作业人员数量，减少大型机械设备租赁费用，可以较大幅度降低施工成本；2.0.4绿色环保。采用提升工艺，因对塔式起重机等重型机械的使用需求减少，降低了重型机械对电力、柴油等能源的使用。同时，整个工艺施工期间所采用的临时辅助措施均为可循环利用材料，绿色环保。3适用范围本工法适用于大跨度、多层重型钢结构的安装工作，特别是对两栋建筑间的多层通行连桥、3底部有通车要求的建筑等工程的大跨度钢结构安装。4工艺原理大跨度重型钢桁架整体拼装逆序提升施工工法，借助于履带式起重机等便捷性起重工具，将多层钢构件按由低到高的安装顺序，依次将多层钢结构在地面拼装完毕，而后利用液压提升系统，自高向低进行整体提升工作。整体提升系统以集群千斤顶作为执行机构，以钢绞线悬挂承重，工作时千斤顶油缸不动，活塞作往复运动。提升油缸为穿芯式结构，中间穿过承重的钢绞线。活塞上装有上锚，底座与缸筒联成一体，其上装有下锚。当上锚夹紧钢绞线，下锚松开，活塞通过上锚带动重物上升至主行程结束。然后将下锚夹紧钢绞线，缩缸松上锚，完成空载缩缸，直至主行程结束，便完成一个行程的重物提升。如此循环，即可把重物提升到预定高度。油缸的上下锚具的松紧由各自的小油缸控制。如果提升油缸与上述循环过程相反工作，也可实现重物的下降。45工艺流程及操作要点5.1工艺流程5.2操作要点5.2.1地面拼装前的准备工作大跨度重型钢桁架整体拼装逆序提升施工方法，首先需要将多层钢构件由低到高依次在地面完成拼装、焊接工作。地面拼装前，需对整体拼装辅助胎架进行受力分析，同时，如整体拼装工作在楼板上部完成，需对楼板荷载进行验算。1整体拼装辅助胎架受力验算（1）胎架体系材料选用大跨度重型钢桁架整体拼装前，为保证施工过程中的找平、操作空间等，需在地面上设置辅助胎架。根据绿色环保原则，胎架可尽量利用现场基坑阶段的支撑材料（工字钢）。（2）胎架的布置方式及截面设计：5根据多层钢桁架拼装后的总体重量，考虑拼装场地的楼板承载力，经过合理计算分析，合理确定桁架下部的胎架布置方式及截面形式。2楼板承载力验算采用液压提升技术，地面拼装工作需在待提升下方进行。工程中，拼装场地下方往往为钢筋混凝土楼板。为保证拼装过程中楼板的受力及变形稳定性，需对拼装工况下的楼板进行承载力验算。在必要情况下，对楼板下方进行满堂脚手架回顶，同时，可在拼装部位下方满铺钢板，对上部荷载向楼板进行分布。3提升过程中避免与下部牛腿的防碰撞措施因涉及多层结构、多次提升，在提升前周围结构已经形成。为避免提升过程中已形成的结构对被提升结构造成碰撞，导致无法提升情况的发生，在构件地面拼装前，将已形成的钢柱牛腿等突出部位进行地面落样。在拼装过程中，确保待提升的结构在落样边界内部拼装，确保提升顺利进行。5.2.2液压泵站选择与布置作为提升器进行提升作业的驱动设备，液压泵站的选择原则如下：满足提升油缸驱动数量的要求；满足提升速度的要求；满足提升过程中同步调节性能的要求；满足控制模式的要求。图5.2.2泵站布置示意图5.2.3提升吊点布置采用液压同步提升技术整体吊装大跨度钢结构，必须提前策划合适的提升吊点。吊点的选择6应首先充分考虑到被提升结构的受力体系特点，以尽量不改变结构受力体系为原则，使得提升吊装过程中，结构的应力比以及变形情况均控制在可以接受的范围内。图5.2.3提升点布置示例图5.2.4提升支撑平台及下吊点的设置1支撑平台设置方式采用液压同步提升设备吊装大跨度钢结构，需要设置合理的提升支撑平台，在其上设置液压提升千斤顶。液压提升千斤顶通过提升专用钢绞线与钢结构提升单元上的对应下吊点相连接。根据以上思路，须校核提升支撑架反力对原结构的受力影响，各支撑架需要有相应的构造措施。7图5.2.4-1支撑平台加工图2提升下吊点设置钢结构在整体提升过程中主要承受自重产生的垂直荷载。提升吊点的设置以尽量不改变结构原有受力体系为原则。本工法中多层钢结构提升时，需由高到低依次完成整体提升。为不影响后续提升施工，下吊点的设置需避开提升中心线。8图5.2.4-2提升支架下吊点加工图5.2.5地面拼装施工1在地面拼装施工前，先将地面场地清理干净，用水准仪对地面进行抄平，将拼装胎架按照设计方案进行安装就位，并对胎架顶部进行抄平，如桁架中部起拱，抄平过程中需注意标高的调整。2利用履带式起重机、汽车吊等对待整体提升最底层的构件开始安装，逐件就位，并焊接完毕，而后拼装并焊接上层结构，依次循环，直至最顶层结构拼装并焊接完毕。5.2.6逆序提升施工以L3~L6层共计4层大跨度重型钢桁架整体拼装逆序提升为例，逆序提升的施工流程如下：1在原有结构柱顶设置提升平台，安装临时支撑结构。9图5.2.6-1L6层整体提升前状态2安装液压提升设备，设置提升下吊点，上下吊点之间连接提升钢绞线。图5.2.6-2钢绞线安装完毕状态103分级加载，试提升钢结构至离开胎架150mm，悬停不少于24小时。图5.2.6-3L6层开始整体提升悬停4检查提升构件、临时措施及提升设备无误后，正式整体提升钢结构。图5.2.6-4L6层正式提升115钢结构提升至设计标高后与对应支座对接。图5.2.6-5L6层对接就位6构件提升到位后的临时连接措施在被提升构件提升到位后，箱形梁与钢柱牛腿需进行临时连接后方可对千斤顶进行卸载。通过受力计算，临时措施采用4块定位卡板，一端焊接于钢柱牛腿、另一端焊接于箱形梁上的方法解决。具体如下图：图5.2.6-6构件提升到位后的临时连接措施127验收完毕将各提升点同步逐级卸载，采用同样的方法将L5、L4、L3层钢结构整体提升就位。图5.2.6-7L5层整体提升完毕图5.2.6-8L4层整体提升完毕图5.2.6-9L3层整体提升完毕8验收完毕，拆除液压提升设备，拆除支撑平台及吊点工装，钢结构提升安装完毕。5.2.7提升过程中稳定性控制1液压提升的稳定性采用液压提升整体同步提升钢结构，与用卷扬机或吊机吊装不同，可通过调节系统压力和流量，严格控制起动的加速度和制动加速度，使其接近于零以至于可以忽略不计，保证提升过程中钢结构的稳定性。132临时结构设计的稳定性控制与钢结构整体提升有关的临时结构设计，包括加固措施，均应充分考虑各种不利因素的影响，保证整体提升过程的稳定性和绝对安全。3整体提升周边结构的稳定性分析采用液压整体提升工艺所提升的结构一般吨位较大，液压提升吊点设置在已作业完成的建筑结构上，液压提升吊点位置承重的巨大荷载将传递至周边结构上。因此，在进行整体提升工作前，需对周边既有结构进行受理分析，确保其结构不因整体提升而损坏。图5.2.7-1整体提升过程中原结构柱应力图示例图5.2.7-2整体提升过程中原结构柱变形图示例4钢结构的稳定性控制通过对整体提升的钢结构进行计算机仿真分析，对提升安装过程中的结构变形、应力状态进行预先调整控制；钢结构在拼装时、提升之前通过加设临时加固构件、板件，临时改变提升单元结构体系，达到控制局部变形和改善局部应力状态的目的，保证钢结构整体提升过程的稳定性和安全。5液压提升力的控制先通过计算机仿真分析计算得到的钢结构整体同步提升工况各吊点提升反力数值，再进行不最大:-39.7最大:-34.9最大:-39.7最大:-34.9midasGenPOST-PROCESSORBEAMSTRESS组合(最大值)24.3718.5512.726.900.00-4.75-10.58-16.40-22.23-28.05-33.88-39.70CBS:自重+提升力MAX:30MIN:55文件:原结构柱验算眫单位:N/mm^2日期:05/13/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259最大:2.1最大:2.1最大:2.1最大:2.1最大:2.0最大:2.0最大:2.0最大:1.9midasGenPOST-PROCESSORDISPLACEMENTX-方向2.141.941.751.551.361.170.970.780.580.390.190.00CBS:自重+提升力MAX:30MIN:1文件:原结构柱验算眫单位:mm日期:05/13/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.25914同步最不利工况分析得出安全范围内的最大吊点反力。在液压同步提升系统中，依据计算数据对每台液压提升器的最大提升力进行相应设定。当遇到某吊点实际提升力有超出设定值趋势时，液压提升系统自动采取溢流卸载，使得该吊点提升反力控制在设定值之内，以防止出现各吊点提升反力分布严重不均，造成对永久结构及临时设施的破坏。6空中停留的水平限位液压提升器在设计中独有的机械和液压自锁装置（上锚、下锚、安全锚），保证了钢结构在整体提升过程中能够长时间的在空中停留。5.2.8液压系统同步控制1总体控制原则（1）满足钢结构各吊点的理论提升反力的要求，尽量使每台液压设备受载均匀；（2）尽量保证每台液压泵源系统驱动的液压设备数量相等，提高液压泵源系统的利用率；（3）在总体控