落地式卸料平台施工方案

沣科花园DK-B区落地式卸料平台施工方案编制：审核：批准：中国水电建设集团十五工程局有限公司西安阿房宫安置房项目总承包部二〇一七年四月二日目录1.编制依据...........................................32.工程概况...........................................33.卸料平台施工方法...................................44.质量和安全措施.....................................55.拆除时应符合下列规定...............................66.计算书............................................7落地式卸料平台施工方案1.编制依据1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20111.2《建筑结构荷载规范》GB50009-20121.3《钢结构设计规范》GB50017-20031.4《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131.5《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-19912.工程概况工程名称：沣科花园DK-B区工程地址：西安市沣东新城沣东第一学校东侧设计单位：北京国科天创建筑设计院有限责任公司建设单位：西安沣东地产有限公司监理单位：陕西大成建设投资管理有限责任公司施工单位：中国水电建设集团十五工程局有限公司沣科花园DK-B区项目南临科统一路，西临科源东路，北临科统二路，东临太平河。项目占地面积约3.3万平方米，建筑面积为211679.67平方米，由地下建筑与地上建筑组成，1#商业楼（5层）、2#-8#住宅楼（26-33层）及地下车库。2#-8#住宅楼为筏板基础，剪力墙结构，地下车库及1#商业楼为独立基础+防水板基础，框架结构。建筑物耐久年限为50年。耐火等级：一级。建筑物抗震设防烈度：七度。3.卸料平台施工方法3.1立杆、大、小横杆均采用φ48×3.0钢筋，平台底部设置300mm间距的横杆进行排布，上面采用方木和模板进行加固。3.2基础处理：地基在设立柱的位置必须夯实、平整，立柱下设木垫板成块厚50㎜，或者设置专门底座。3.3平台立杆纵横方向间距分别为：纵向间距900mm（东西方向），横向间距1200mm（南北方向），步距为1800mm（竖向）并且通过连墙件与建筑物拉结，间距为立杆间距。3.4平台下架子立杆外三侧面设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。以对标（45度）宜，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。剪刀撑的接头采用旋转扣件搭（对）接件连接，固定在与之相交的横向水平的伸出端或立柱上。3.5架体四角（南北两个方向）均搭设抛撑，搭设部位为架体顶部四角，抛撑底部应与地面切合无缝隙，保持稳定。3.6连墙件应设置在与结构板面同一水平面，连接方法为两跨与结构板面相交处，从架体伸出到结构板面长度视现场实际情况而定，共计四处，且要有效拉结。3.7卸料平台的水平钢管按大横杆间距为300mm，然后再铺设模板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。3.8每一卸料平台两侧面设置两道栏杆，距操作层约1200mm，且用摸板进行封闭加固，然后再进行刷漆，悬挂警示牌、限载标识牌、验收牌，同时要进行红白刷漆。3.9卸料平台按900mm纵距，1200mm横距按实际需要操作的面积大小进行搭设，平台立杆应严格保证对中垂直，搭设过程中要吊线校正，使其具有良好的受力性能。3.10在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。3.11若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施，防止踩空。3.12卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。4.质量和安全措施4.1地基必须符合要求，并且要有排水设施。4.2杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。4.3扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象。4.4立杆的垂直偏差不能大于10mm。4.5纵向水平杆的水平偏差不能大于20mm。4.6横向水平杆的水平偏差不能大于10mm，且不能偏差外立管10mm。4.7上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应大于500mm，接头距立杆应小于纵距的1/3。4.8节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15cm。4.9凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。4.10平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护。4.11安装的材料传送要采用人力传递，不能用提升运载。4.12卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行连接。4.13安装后要及时进行防雷接地，并由机电工进行接地检测。每阶段的脚手架安装完成后，由专业质安员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收，确定合格后作出标识，移交施工队使用。5.拆除时应符合下列规定5.1拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，从脚手架顶端拆除其顺序为：安全防护→防护栏杆→挡脚板→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→连墙件→纵向支撑。5.2连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后方可拆除。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。5.3在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和倚靠已松脱连接的杆件。5.4拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5.5拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒。5.6拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。5.7拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。6.计算书一、计算参数基本参数卸料平台的宽度B(m)3卸料平台的长度L(m)3卸料平台的高度H(m)6.9立柱横向间距lb(m)0.9立柱纵向间距la(m)1.2水平杆步距h(m)1.8立杆布置形式单立杆次梁间距a(mm)300剪刀撑（含水平）布置方式加强型主楞与立杆连接方式/连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式钢管扣件连接连墙件拉结长度a00.3连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N02计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011材料参数架体钢管类型Ф48×3脚手板类型木脚手板栏杆、栏板类型栏杆、木脚手板挡板底座形式垫板次梁类型圆钢管次梁规格Ф48×3.0主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.0架体底部垫板面积A(m^2)0.2荷载参数材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)2施工均布活荷载Q2(kN/m2)2架体是否封闭密目网是密目式安全立网自重标准值g3(kN/m2)0.1风压高度变化系数uz1风荷载体型系数us0.099脚手板自重标准值g1(kN/m2)/栏杆自重标准值g2(kN/m)/基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市陕西(省)西安市(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图二、次楞验算恒荷载包括次楞自重gkc、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨隔跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨连续布置计算。1、强度验算恒荷载为：g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m计算简图如下：（图3）可变荷载控制的受力简图（图4）次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.266kN·mσ=Mmax/W=0.266×106/(1×4.493×103)=59.151N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e=0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m（图6）正常使用极限状态下的受力简图（图7）次梁变形图(mm)νmax=0.85mm≤[ν]=max(1000Χ0.9/150,10)=10mm3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=2.436kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk=1.746kN三、主梁验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图8）简图1、抗弯验算（图9）主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.588kN·mσ=Mmax/W=0.588×106/(4.493×103)=130.846N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图11）简图（图12）主梁变形图(mm)νmax=1.103mm≤[ν]=max(1000Χ0.9/150,10)=10mm3、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=7.997kN四、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为Rmax=7.997kNRmax=7.997kN≤[R]=8kN满足要求五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，μ按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距l0=kμh=1×1.656×1.8=2.981则长细比为：λ=l0/i=2.981×1000/(1.59×10)=187.472≤[λ]=2102、立柱稳定性验算λ=l0/i=2.981×1000/(1.59×10)=187.472根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.204A不考虑风荷载N1=Rmax+1.2×H×gk=7.997+1.2×6.9×3.33/100=8.273kNf=N1/(φA)=8.273Χ1000/(0.204Χ4.24Χ100)=95.621N/mm2≤[σ]=205N/mm2B考虑风荷载风荷载体型系数：k=zs0=0.099×1×0.25=0.025kN/m2Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.025×1.2×1.82/10=0.012kN·mN2=Rmax+1.2×H×gk+0.9×1.4Mw/lb=7.997+1.2×6.9×4.24/100+0.9×1.4×0.012/0.9=8.365kNf=N2/(φA)+Mw/W=8.365×1000/(0.204×4.24×100)+0.012×106/(4.49×103)=99.389N/mm2≤[σ]=205N/mm2六、连墙件验算1、杆件强度验算风荷载作用在一个连墙件处面积:Aw=h×la×连墙件布置（几步几跨）=1.2×1.8×6=12.96m2风荷载标准值：k=zs0=0.059×1×0.25=0.015kN/m2风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4kAw=1.4×12.96×0.015=0.269kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=0.269+2=2.269Kn连墙件杆件强度验算：=Nl/Ac=2.269×1000/(4.24×100)=5.351N/mm20.85f=0.85×205=174.25满足要求2、杆件稳定性验算=a0/i=0.3×1000/(1.59×10)=18.868根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到连墙件杆件稳定性验算：Nl/A=2.269/(0.949×4.24×100)=0.006N/mm20.85f=0.85×205=174.25满足要求3、连接强