一、悬挑式脚手架施工方案

第1页一、悬挑式脚手架施工方案（一）悬挑式脚手架的适用范围悬挑式外脚手架，是利用建筑结构外边缘向外伸出的悬挑结构来支承外脚手架，将脚手架的荷载全部或部分传递给建筑结构。悬挑脚手架的关键是悬挑支承结构，它必须有足够的强度、稳定性和刚度，并能将脚手架的荷载传递给建筑结构。悬挑式外脚手架一般一般在建筑施工应用时，有以下2种情况：（1）高层建筑主体结构四周为裙房，脚手架不能直接支承在地面上。（2）超高层建筑施工，脚手架搭设高度超过了架子的容许搭设高度，因此将整个脚手架按容许搭设高度分成若干段，每段脚手架支承在由建筑结构向外悬挑的结构上。（二）悬挑式脚手架的构造型钢支承结构的结构形式主要分为斜拉式和下撑式两种。斜拉式是用型钢作悬挑梁外挑，再在悬挑端用钢丝绳或钢筋拉杆与建筑物斜拉，形成悬挑支承结构，如下图所示。第2页1、采用外径48mm壁厚3.5mm的A3钢管，其材料应符GB100-79-3的技术条件。2、扣件采用KT—33可锻铸铁的扣件，并应有材料出厂合格证，扣件使用前必须做好检查验收工作。3、钢管、扣件及其另配件的规格必须统一，材质优良，严禁使用不合格钢管、严重锈蚀、弯曲、压扁以及扣件有脆裂变型、滑丝现象的严禁使用。4、采用φ48×3.5钢管和扣件槽钢等构成的悬挑脚手架、悬挑梁、立杆、大横杆和小横杆是主要受力构件。剪刀撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆的，并具有加强脚手架抵抗垂直的水平力作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载。扣件是脚手架组成的连接件和传力件。5、脚手架从三层开始用槽钢外挑，上承受七步架份量。即七步架以挑，周而复始，直到建筑物的顶端。6、脚手架从三层开始用槽钢外挑，上承受七步架份量。即七步架以挑，周而复始，直到建筑物的顶端。7、脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内。纵向水平杆接长应用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开不少于50cm，同一步内两根纵向水平也应错开，并不在同一跨内。（三）搭设要求1、架步距不得大于1.8m，横向立杆间距不得小于1m，纵向距不大于1.5m。2、里立杆距端0.2m，小横杆伸出外立杆连接点外0.25m，离外墙面0.1m。3、挑架与建筑物间距大于20cm处，铺设站人片。4、脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连接设置。斜杆和长钢管与脚手架底部成45°~60°夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平扣牢。5、脚手架和墙体之间的间隙必须铺设木板，每隔3步铺设一道隔离层，不得有空头板。第3页6、脚手架与物体的拉接，从四层楼面起垂直方向等于层高、水平方向小于7m设一拉接点，架体边缘及转角处1m范围内必须设拉接点。拉结采用钢性连接。7、脚手架每排设置防护栏杆、踢脚杆，防护栏杆设置高度为1.2m，防护栏杆搭接应当严密，不得留有间隙。踢脚杆设置高度18cm。8、所有作业层均要满铺脚手片，脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固、交接处平整、无探头板、不留空隙，脚手片应保证完好无损。9、钢管杆件的连接必须使用扣件，严禁使用铁丝或其它器具代替。立杆、大横杆的搭接应错开，立杆搭接不可以在同一水平上。剪刀撑搭接长度不小于40cm，并不得小于2只扣件固定。并使用直接时必须加设一根1m以上杆件，并不得小于4只扣件坚固。10、施工荷载均匀堆放，并不超过3.0KN/m2。建筑垃圾或不用的物料必须及时清除。11、同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆应上下对直。斜杆接长，不宜采用对接扣件，应才用叠交式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不小于0.4m。12、搭设顺序：立杆大横杆小横杆搁栅剪刀撑脚手片栏杆、踢脚杆围护。搭设时，每个节点螺栓均要拧紧，并要仔细检查，并且下部应设安全网。13、挑架底悬挑槽钢与楼板上预埋φ16钢筋环电焊固定，间距为1.45m，每七步架设置一道，焊缝长度不小于60mm，焊缝高度≥3mm。预埋钢筋环锚固长度35d，并安放在楼板筋下面，同楼板筋用铁丝绑牢。14、上挑部分砼楼面预埋φ14Ω形扣环，埋设方法同上，用扫地杆扣件拧紧，靠框架柱用钢管锁住伸出与钢管架连结。钢管套入Ω形环中，应用木楔塞紧，在外挑口垫25mm厚的木板。15、槽钢与立杆的连接。先在槽钢上用电焊固定φ25钢筋，钢筋位置同立杆位置配套，搭设立杆时将钢管套入φ25钢筋中。第4页（四）挑脚手架的防护及管理当设计施工荷载小于常规取值即：按三层作业、每层2KN/m2，或按二层作业，每层3KN/m2时，除应在安全技术交底中明确外，还必须在架体上挂上限载牌。挑脚手架应实施分段验收，对支承结构必须实行专项验收。架体除在施工层上下三步的外侧设置1.2m高的扶手栏杆和18cm高的挡脚板外，外侧还应用密目式安全网封闭。在架体进行高空组装作业时，除要求操作人员使用安全带外，还应有必要的防止人、物坠落的措施。二、悬挑式脚手架计算式（一）悬挑式脚手架的尺寸：排距：1000mm，柱距：1500mm，步距：1800mm（具体见附表图一）建筑物与排架内侧间距控制在200mm以内。（二）荷载计算（取——柱距为计算单元）1、恒荷载G1：根据查表得gk1=0.1068KN/m，gk2=0.0922KN/m得架体自重P1=Hi（gk1+gk2）=15×（0.01068+0.0922）=2.985KN每步需满铺竹脚手架则四层共7步P2=200N/m2×7×1.0×1.5=2.1KN得恒荷载G1=2.1+2.985=5.085KN=5.1KN2、脚手架横距1.05m，纵距1.5m；φ48×3.5钢管38.4N/m，扣件15N/只，安全网5N/m2。3、活荷载G2：施工荷载P3，四层按二层计算考虑，施工荷载取3KN/m2，动力荷载按系数取1.2。得活荷载=G2=P3=2×1.2×1.5×1.0×3=10.8KN第5页4、[14b槽钢特性：A=18.52cm2，Wx=80.5cm3，Ix=564cm4，Iy=5.25cm，自重14.54Kg/m，[σ]=17KN/m2，E=21×106KN/m2。A、荷载计算：（1）[14a（0.25+1.05+0.08）×14.54=20.06Kg（2）钢管：（2×12.6+1.5×7+1.5×6×7）×3.84=379Kg（3）扣件：1.5×10×7=105Kg（4）脚手片：10×1.05×1.5×7=110.25Kg（5）剪刀撑：1.8×1.414×2×3.84=19.55Kg（6）安全网：0.5×1.5×12.6=9.45Kg（7）活荷载：300×1.05Kg×1.5×2=945Kg荷载组合：1588.31×9.81=15581NP1=P2=Σ=Q/2=7790.7NB、验算[14a强度：（1）抗压强度验算：按结构计算简图，对A点取力矩：MA=P2×25+P1×130=7790.7×1300=12.07×105N/cmσ=MA/WX=12.07×12.07×105/80.5×103=15KN/cm2（2）变形验算允许挠度[f]=1300/200=6.5mm由荷载产生挠度f=P1L13/3EIX+P2L23/3EIX=7790.7×13003/（3×21×105×564）+7790.7×2503/（3×21×108×564）=4.85mm＜（f）=6.5mm（3）抗剪验算Sx=5.8×0.95×(14-0.95)×2+（14-0.95）×0.6×（14×2-0.95）/2=46.93cm3IX=564cm4TW=0.6cm，I=ΣQ×/IX×TW=15581×46.93/564×0.6=21.62N/mm2＜（f）=90N/mm2第6页（4）φ14预埋吊环强度验算F=Mcosα/140cm=11.52×105Ncm/140cm=8228.6Nφ14锚筋AS=153.9m2抗应力=F/A=8228.6/153.9=53.46N/mm2＜（f）=215N/mm2经以上验算，可满足要求。需埋入砼深度KQ/2πdw=4×15581/2×3.14×14×2=354mm锚固为30d=30×14=420mm＞354mm（5）总荷载G总：荷载分项系数，恒荷载取1.2，活荷载取1.4总荷载G总=1.2G1+1.4G2=1.2×5.1+1.4×10.8=21.24KN（6）内、外侧立杆分力：P内=P外=21.24×1/2=10.62KN（三）悬挑梁（槽钢）验算1、强度验算（计算简图如图所示）其中N为轴向力，φ为结构式压杆稳定性系数，fc为钢材的抗压、弯强度设计值，取fc=205N/m2（四）计算结论4层7步高15m，施工脚手架采用14b槽钢挑式，即可满足要求。（五）锚筋计算锚筋位置的槽钢上拔力为：（锚筋位置见右图）N=[P外×1.3+P内×0.3]=16.992KN设采用两个锚筋，锚筋选用16，截面面积为2.01cm2，计算安全系数为K=3。则因此，选用二根U型锚筋是安全可靠的。（六）受力结构梁的强度验算。（计算简图如图所示）根据查表得，14b槽钢的重量为16.78kg/m，即q1=0.1672KN/m第7页得支座RA=N（2+λ+λ1）+21q（1+λ2）=10.62)47.138.1(1[21.471673.0)08.13.047.138.12(2]=34.1+0.23=34.33KN分析梁的受力情况（如图1所示）为方便计算，把受集中力的梁转化为受均布荷载作用的简支梁考虑。（如图2所示）mKNq/4.265.653.342则可得梁的最大弯矩Mmax为Mmax=mKNlgl/425.13928钢筋砼量受弯承载力复核：截面有效高度：h0=650-60=590mm截面受压区高度为：mmFcmbFcmbysfAAsfyX8025010350)12561900(''截面的界限受压区高度Xb=0.544×590=321mm所以，截面的受压区高度属于Xb≥X＞2a’s=70cm则截面的极限弯距Mu为：Mu=fhmbx(ho-x/2)+A’s*fy’（ho-a’s）=10×80（590-35）=440000（七）斜支撑槽钢稳定性验算在挑出长度L＞2m的部分，增加斜支撑槽钢，以保证其稳定性。斜支撑槽钢的稳定性验算如下：（具体位置情况见图所示）根据查表Uo=1.50则计算长度Lo=2.6×1.5=3.9m槽钢的回转半径为ix=5.35cmiy=1.65cmi=22iyix=5.6cmA0=3.9×100/5.6=69.6查表得，稳定系数Φ=0.777第8页动力荷载系数为k=1.2则ΦAn[δ]/k=0.777×21.31×17/1.2=234.6KN5.3KN所以斜支撑槽钢稳定性良好。（八）1#节点验算（计算简图如图所示）连节点水平支撑槽钢主要承受剪力，因此验算其抗剪强度，根据以上验算结果：120.8KN216.64KN3抗剪力Q为16.64KN411KN/cm2521.3KN/cm2[λ]=QancmKN/78.131.2164.162所以该节点安全。根据以上计算此槽钢三角支撑是安全可靠的。