京沪高速铁路某特大桥跨公路连续梁施工方案

1京沪高速铁路某特大桥跨公路连续梁施工方案1.编制依据与编制原作1.1编制依据(1)施工图设计文件。(2)《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）、《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）、《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）。(3)《客运专线铁路桥涵施工质量验收暂行标准》（铁建设[2005]160号）、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（铁建设[2005]157号）。(4)铁道部2003《铁路工程施工安全技术规程》(5)《京沪高速铁路》合同文件。(6)现场实地考察所得到的自然因素、交通运输、料源、民情等资料信息。(7)我单位的综合施工能力，目前可投入的机械设备，技术实力以及近年来参加铁路桥工程施工经验。1.2编制原则(1)严格遵循《京沪高速铁路》合同文件。(2)严格遵守签订的承包合同，配备专业队伍，装备足够的优良机械设备，配套专业化施工，确保施工需要。(3)遵守施工规范和操作规程，确保工程质量和施工安全。(4)开源节流，精打细算，贯彻就地取材的原则，尽量利用当地2资源，充分利用已有设施，尽量减少临时工程，降低工程成本，提高经济效益。(5)节约施工用地，加强水土保持和环境保护。(6)加强工地标准化建设，文明施工。(7)根据本合同段特点和施工内容，结合我单位多年来的类似工程施工经验，运用先进的工法施工，以提高施工机械化程度，降低施工成本，提高劳动生产率，并狠抓施工计划，坚持节点工期不动摇的原则，确保实现京沪总指的工期目标。2.工程概况2.1、概述本连续梁位于新建京沪高速铁路XX特大桥ⅡDK120+942.99～DK121+120.69（C96#～C99#墩）处，梁全长177.5m，一联三孔（48.75+80+48.75）m，该连续梁为预应力混凝土双线连续箱梁，采用悬臂浇注法施工。此处路面宽67m(含分隔带、人行道),与京沪铁路交角为91°09′。跨XX悬灌梁主墩与XX平面图详见《京沪高铁跨XX连续梁C97\C98#主墩平面示意图》。箱梁为单箱单室、变高度、变截面结构，中支点高6.65m跨中9m,直线段及边跨13.25m,直线段高度为3.85m，梁底下缘按二次抛物线变化。箱梁顶宽12m，底宽6.7m。顶板厚除梁端附近外均为40cm，底板厚度40至100cm按直线线性变化，腹板厚48至60cm，60至90cm，按折线变化。全联在端支点、中支点处共设5个横隔板，隔板设孔洞供检查人员通过。全联采用悬臂浇注法施工，边跨梁长48.75m，分为13个梁段，中跨80m，分为21个梁段，C97#和C98#墩顶各设一节0#梁段，全梁3共47个梁段。梁段内设置了纵、横、竖三向预应力筋体系，纵向束为1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，管道形成采用金属波纹管，锚具采用OVM系列锚具，张拉采用YCW400型千斤顶；横向束为1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，锚具体系采用BM15（P）-4锚具及配套的支撑垫板，张拉采用YD24OQ型千斤顶，管道形成采用内径70×19mm扁形金属波纹管成孔；竖向预应力筋采用φ25mm高强精扎螺纹钢，型号为PSB785，锚具体系采用JLM-25型锚具，张拉采用YC60A型千斤顶，管道形成采用内径φ35mm铁皮管成孔。2.2工程特点(1)本桥为大跨结构，技术含量高；(2)C97#、C98#主墩基础与XX公路相距较近,基础开挖防护及上部箱梁施安全防护措施要求高。2.3主要工程量见主要工程数量表3.施工总体部署3.1组织及机构设置见《土建一标段十工区作业一队组织机构框图》3.2施工队伍安排本工程由京沪高速铁路一标段十工区作业一队负责施工,主要施工人员配备见下表:4连续梁主要施工人员配备表序号工种人数序号工种人数1技术员35电焊工202架子工256预应力工123木工207测量工34钢筋工358普工30土建XX标段十工区作业一队组织机构框图队长XX副队长XX土建XX标段十工区作业一队总工程师XX副队长XXX中心实验室XX安全质量室XX工程管理室XX计划室XX综合办公室XX物质设备室XX施工班5主要工程数量表部位材料及规格单位数量桥面防水层m22299保护层C40号纤维混凝土m321.3其它竖墙盖板防护墙混凝土C40m3113.54普通钢筋Q235t4HRB335t38.8主梁混凝土C50干硬性补偿收缩砼m314.5C50m32945钢绞线7-7φ5t19.415-7φ5t69.618-7φ5t584-7φ5t21.7粗钢筋Φ25精轧螺纹钢t18.4普通钢筋Q235t27.3HRB335t495.83.3主要施工机械设备配备见施工机械配置表3.4施工进度安排悬浇梁段施工循环周期表序号工作内容时间1移动挂篮、底模、外模调整到位24h2安装或绑扎底板、腹板钢筋、安装波纹管24h3内模就位12h4绑扎顶板钢筋，安装波纹管14h5浇筑梁体砼12h6养生及端头凿毛140h7张拉压浆14h68总计240h施工机械配置表序号机械名称单位数量产地型号备注1挖掘机台1CAT330D2吊车台2徐州25t3砼罐车台8株州8m34砼泵车台2株州60m3/时5搅拌站处2200m3/时共用6电焊机台8沈阳7钢筋弯曲机台4郑州8切割机台4郑州9钢筋调直机台2郑州10张拉千斤顶套8柳州YDC240Q-20011张拉千斤顶套8柳州YC60A3.5施工工期安排连续梁计划工期150天：2009年5月20日～2009年10月20日连续梁施工计划横道图工程项目工期(天)起讫日期2009年5月6月7月8月9月10月施工准备32009-05-162009-05-180号块施工252009-05-192009-05-13挂篮安装与预压62009-06-142009-06-19悬灌梁段施工(10节)1002009-06-202009-09-27边跨现浇段施工252009-08-292009-09-22合拢段施工152009-09-282009-10-11桥面系施工92009-10-1272009-10-203.6施工供水供电施工用水在XX公路南北两侧C97#、C98#主墩附近各打一口深60m的水井,用于砼施工时养护使用。施工用电在XX公路北侧DK120+950处和新津杨南侧DK121+120附近各按设一315KVA的变压器,由电线杆拉线引入施工现场。4.施工方案及施工工艺4.1施工方案简述本处连续梁采用挂篮悬灌施工，挂篮采用菱形。0#块支架采用膺架结构，边跨现浇段支架采用碗扣式支架。中墩临时锚固措施采用钢管桩支墩，内灌C40混凝土，钢管桩与梁底采用精轧螺纹钢锚固。4.2施工工艺见挂篮悬臂施工工艺流程图4.3施工方案4.3.1墩顶0#块施工4.3.1.1临时支墩施工为承受悬臂施工中临时T构梁重量及不平衡弯矩，在主墩身两侧各设置2排共4个临时支墩，钢管桩直径为60厘米，第一排支2根支墩内灌注C40无收缩混凝土。混凝土灌注采用串桶，配以人工振捣，以保证混凝土密实。灌注混凝土时，每次浇筑3米，直到管顶。此种结构成功运用于温福铁路湾圬特大桥，见下图8挂篮悬臂施工工艺流程图张拉前测量观测点标高挂篮制造，试拼与测试基础及墩身施工临时通道施工搭设墩膺架预制0#梁段钢筋骨架0#梁段整体现浇0#梁段顶面找平拼装挂篮预制1#～i#梁段底腹板钢筋骨架分块吊装1#两侧梁段底板、腹板钢筋张拉后测量观测点标高对称灌注两侧1#梁段混凝土混凝土灌筑前测量观测点标高混凝土灌注后测量观测点标高养护1#梁段顶面找平张拉及压浆计算、调整2#梁段施工立模标高对称牵引2#梁段挂篮前移就位拖移内模架，安装1#梁段内模及顶板钢筋2#～10#梁段悬灌循环施工边跨平衡段施工拆除边跨挂篮合拢边跨边跨平衡段施工拆除中跨挂篮合拢中跨竣工9临时支墩的设置见C97主线0#块膺架图见附件：0#块临时支墩验算4.3.1.2膺架搭设及预压膺架搭设采用25T吊车。支墩底部要先焊一钢板，在钢板上钻孔，孔距要于基础顶预埋螺栓相对应。支墩架立后，立刻将支墩与基础栓结，以保证支墩稳固。为保证膺架整体稳定，支墩之间要设剪刀撑，材料为[10。然后安放分配梁及方木，最后铺设底模。结构见C97主线0#块膺架图支架搭好以后要先进行超载预压，消除支架非弹性变形确保支架的承载能力，并测出弹性变形值，根据变形情况，为确定铺设箱梁底模标高作参考。(1)预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，检测支架的弹性变形，以调节支架的施工预留拱度达到控制连系梁线形的目的。(2)预压材料：用编织袋装砂，按梁自重的120%超荷载对支架进行预压。C97#,C98#墩0#段自重为654.213t，加压荷载为785.06t。用砂量为785.06t÷1.75t/m3=448.61m3。0#段底扳面积为12m×6.7m=80.4m2,因此沙袋的堆积高度为：448.61m3÷80.4m2=5.57m。(3)预压范围：C97#,C98#墩0#块12m的范围内，支架搭设完成后，利用顶托调平后铺设Ⅰ20工字钢，拼装模板，用吊车吊放砂袋进行预压。①加载方法：采用分段分批加载，每5h加载一次。首批加载总量为总重量的20%，第二批为总重量的15%，以后每批加载为总重量的10%直至完成。②观测方法：支架搭设完成后在现浇梁的悬臂端和支座端的线路中线及左右侧位置，各设置一个观测点。在加载前先观测一次并作为起始观测值，以后每加载完毕一批观测一次，全部加载完成后每2h10小时观察一次，一直观察到两次沉降观测误差不大于1毫米为止。根据观察值绘制出支架预压变化（时间—下沉量）关系曲线。按精密水准测量作业要求，加载前观测一次加载完成后每天观测四次，直至支架稳定24h以后。即可以卸载，卸载完成后再观察一次。根据所得数据计算出支架的弹性及非弹性变形值。非弹性变形值=加载前高程-卸载后高程弹性变形值=卸载后高程-卸载前高程预压过程中进行精确水准测量，可测出梁段荷载作用下支架产生的弹性变形值，将此值与施工控制中提出的其他因数需要设置的预拱度叠加，算出施工时采用的预拱度。按计算值设置底模板标高。③加载完成后，在确认支架已经稳定并完成各项数据观测后，即可以卸载。卸载的顺序与加载顺序相反；先加载后卸载，后加装先卸载。分级分批完成卸载。同时卸载过程中每批卸载完成需再观察支架一次，并绘制出支架卸载（时间—回弹）变化关系图。通过加载和卸载变化曲线，对比分析支架弹性变形量和非弹性变形量。卸载完成后调整底模板标高消除非弹性变形，预留弹性变形上拱度。4.3.1.30#段支座的安装(1)支座预偏量的设置支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏移支座理论中心的位置，设△1为箱梁的弹性变形及收缩徐变引起的各支点处的偏移量，设纵向支座编号依次为0、1、2、3，其中1为固定支座，△1值以0至3支座方向为正。设△2为各支点由于体系温差引起的偏移量，各支座处的纵向偏移应根据各跨合拢段施工时气温，由式△=-（△1+△2）求得，式中负号表示按计算所得的反方向设置偏移量。支座预埋位置纵向预偏量（理论值）设计按5°～10°考虑，本11座桥梁预计合龙温度为20°～30°，则支座纵向预偏量为：△2（温差引起的支座纵向预偏量）计算如下:设计合拢温度为（5℃～10℃）,平均值为7.5℃,预计实际合拢温度为25℃，由于该温差引起的偏移量为：C96#墩：△2=αΔTL=1×10-5×(25-7.5)×48=0.006mC98#墩：△2=αΔTL=1×10-5×(25-7.5)×80=0.01mC99#墩：△2=αΔTL=1×10-5×(25-7.5)×128=0.016m表5支座预偏量支座号边支座C96固定支座C97中支座C98边支座C99偏移量△1（mm）26.30-42.5-68.9偏移量△2（mm）601016方向→←←(2)支座安装支座到达现场后，认真检查核对产品合格证支座规格型号，以及有关材质报告单或检验报告，并对支座外观尺寸