结构软件SAP2000学习实例

钢筋混凝土结构非线性动力反应分析1一、问题描述已知结构为一栋七层框架结构。结构尺寸如下图所示，混凝土强度等级为：1～5层采用C40；6、7层采用C30，恒载按实际梁、板、柱实际重量计算，不考虑装饰荷载，活荷载按2KN/m2考虑，不考虑风荷载。对ElCentro波（1942，NS分量，峰值341.7cm/s2）进行调整，满足七级的地震的加速度幅值。求结构在小震和罕遇地震作用下的时程反应性能（包括层位移、层间位移、层间位移角、基底剪力及结构的出铰情况和破坏机制）。七层框架结构图梁配筋图柱配筋图（HPB235全部换成HPB300）钢筋混凝土结构非线性动力反应分析2二、模型建立2.1建立初步模型打开sap2000，把系统单位设置为，创建新模型，选择三维框架，在对应空格如下填写模型基本数据：勾选（使用定制轴网间距和原点定位），编辑轴网，按题目模型要求设置，并指定底层节点约束为固端。钢筋混凝土结构非线性动力反应分析32.2定义材料选择定义—》材料—》快速添加材料，添加C30、C40混凝土和HRB335、HPB300钢筋，由于方法类似，这里只给出HRB335图片：2.3框架截面的定义、指定、剖分这里的截面包括不同尺寸，不同配筋，不同混凝土强度，不同位置的各种截面。根据一到五层的混凝土强度等级不同，边梁和主梁的楼板加强作用不同，主梁和次梁的截面尺寸不同，总共可以划分为以下八种不同截面：（1）一到五层的中间主梁（B-300X500-D-C）（2）六到七层的中间主梁（B-300X500-G-C）（3）一到五层的中间次梁（B-300X450-D-C）（4）六到七层的中间次梁（B-300X450-G-C）（5）一到五层的边次梁（B-300X450-D-S）（6）六到七层的边次梁（B-300X450-G-S）（7）一到五层的柱子（C-D）（8）六到七层的柱子（C-G）例如：选择定义—》截面属性—》框架属性—》添加新属性—》concrete—》矩形：把截面名称改为B-300X500-D-C：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析4选择属性修正，把中梁的绕3轴惯性矩修正为2：选择配筋混凝土，给梁配上钢筋：同样的方法设置好柱的截面和配筋：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析5定义好框架截面属性后把各个截面类型指定给其对应的构件，并指定自动剖分。2.4楼板的定义、绘制、剖分由于楼板的跨度相对比较大，板厚为120mm，剪切作用不是很明显，这里选用薄壳模型。选择定义—》截面属性—》面截面—》shell：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析6点击快速绘制面单元按钮出现如下图框，选择正确的截面画在对应的楼层：三维视图中全部选中，编辑—》编辑面—》分割面—》基于面周边上点分割面：三维视图中全部选中，指定—》面—》自动面网格剖分—》按数目剖分：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析72.5指定节点束缚、线单元插入点三维视图中全部选中，指定—》节点—》束缚—》Diaphragm—》添加新束缚：对已有模型构件指定插入点，实现了构件的偏心，构件的几何位置并不改变，模型中的节点位置并没有改变，而力的传递作用位置发生了变化。SAP2000中默认的插入点的偏移值为零，而钢筋混凝土结构非线性动力反应分析8且结构的方位基准点在楼层高程处，故为了保证梁的表面与楼层高程平齐，框架梁的控制点要改为8TopCenter。选择—》属性—》框架截面，选中所有梁截面：指定—》框架—》插入点：得到模型如下：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析92.6指定线对象的刚域刚域系数表示指定了端部偏移的刚域部分，在弯曲和剪切变形时刚域程度。在刚域系数一栏可输入0到1之间的一个系数，表示刚域的刚性程度从完全柔性到完全刚性。完全柔性表示刚域的弯曲和剪切刚度由线性单元的实际刚度确定；完全刚性即刚域内部没有弯曲和剪切变形。这里取为0.7。三维图中全部选中，指定—》框架—》端部长度偏移：2.7定义荷载模式这里定义两种荷载模式DEAD和LIVE。自重系数表示软件将自动计算结构中所有构件的的自重，将自重乘以这个自重系数施加在结构上。定义—》荷载模式：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析102.8对结构施加荷载填充墙厚度200mm，加气混凝土填充墙重度取7.5KN/m3，主梁上高度2.5m，次梁上高度2.55m。计算主梁下的填充墙的线荷载：17.50.22.53.75/qKNm计算次梁下的填充墙的线荷载：27.50.22.553.825/qKNm依次选择次梁和主梁，指定—》框架荷载—》分布：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析11选择板，指定—》面荷载—》均布：活荷载2KN/M2指定荷载后框架图形2.9定义质量源为了满足抗震规范重力荷载代表值的相关要求，这里选用“来自荷载“这一项。按抗震规范的5.1.3条规定，自重，附加恒载的系数为1.0，活荷载的系数取为0.5.钢筋混凝土结构非线性动力反应分析12定义—》质量源—》来自荷载：2.10定义时程分析函数定义—》函数—》时程—》FromFile—》添加新函数：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析132.11定义荷载工况在已知期望的荷载水平，且结构可以承受此荷载时，应该采用力控制。即在自重，填充墙恒载和活载的工况中均选择力控制。为了反映实际情况，活荷载比例系数选为0.5。定义—》荷载工况—》添加新荷载工况，输入名称LIVE：模态分析：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析14计算出的第一振型周期为0.91208s，第二振型周期为0.88211s。钢筋混凝土结构非线性动力反应分析15定义—》荷载工况—》添加新荷载工况，输入名称Combine：（此工况可以用来计算各构件的轴力设计值，以确定塑性铰轴力参数振型分解法分析小震，参数设置如下：反应谱参数设置钢筋混凝土结构非线性动力反应分析16时程分析采用的数值积分方法是Hiber-Hughes-Taylor法，结构阻尼采用瑞丽阻尼，整体阻尼矩阵是由质量矩阵和刚度矩阵按比例组合构造而成的。瑞利阻尼C=α[M]+β[K]其中C是阻尼矩阵，M是质量矩阵，K是刚度矩阵。参数Alpha系数：设置与质量成比例的系数α。Beta系数：设定与刚度成比例的系数β。在SAP2000软件里α与β可通过结构第一自振周期T1和第二自振周期T2计算而来，如图所示：根据8度地震要求修改大震的比例系数为400/341.7=1.1706，单位为M，故比例系数填为0.0117。钢筋混凝土结构非线性动力反应分析17最后得到的所有荷载工况如下：钢筋混凝土结构非线性动力反应分析18三、有关铰的相关计算3.1梁铰计算因为地震荷载只在U1方向，所以只有主梁才有可能出铰，次梁不会出铰。根据梁的位置，截面大小，混凝土强度和配筋多少可以分为以下几种：（1）主梁，1-5层（2）主梁，6-7层混凝土的保护层厚度c=25mm，混凝土强度和钢筋强度都取为标准值，即：2302402335N/mm,23.4N/mm,26.8N/mmIIyccfff2302402200000N/mm,30000N/mm,32500N/mmIIsccEEE3.1.1计算不同情况下的屈服弯矩和极限弯矩（1）主梁，1-5层60.90.994133546510131.926ytyMadKNm6()941335(46535)10135.551utysMadaKNm（2）主梁，6-7层60.90.994133546510131.926ytyMadKNm6()941335(46535)10135.551utysMadaKNm3.1.2计算不同情况下的屈服曲率和极限曲率根据规范规定受均布荷载的梁剪跨比为：/1.5aD。配筋率：29415000.006736t另外：/0.93dD下面为曲率的计算表格（单位：KN，m）分类tn0K2KyyMuMyu主梁-D0.00674556.1538101563101.60.0682131.93135.550.0190530.054747主梁-G0.00674556.66679375093.750.0731131.93135.550.0192540.057923钢筋混凝土结构非线性动力反应分析193.2柱铰的计算3.2.1轴力计算根据柱的位置不同，可以分为以下几种：（1）A-1柱，这里称为a柱（2）A-2柱，这里称为b柱（3）B-1柱，这里称为c柱（4）B-2柱，这里称为d柱运行combine工况，计算各个柱子的轴力如下：（单位：KN）层数a柱b柱c柱d柱加权平均11435.202181.331565.792505.081898.8321230.551863.711418.352134.781623.1231028.361552.671183.261772.261352.664824.031242.64946.281414.881082.225618.89932.82708.321059.65811.1666411.91622.34471.70706.15540.527204.67314.17232.75353.84270.12加权系数1/31/31/61/6钢筋混凝土结构非线性动力反应分析20为了计算简便，对柱子的轴力归一化处理，用每层柱轴力的加权平均值作为该层的代表值来计算铰属性。每层有a柱4根，b柱4根，c柱2根，d柱2根，得到各自的加权系数分别为1/3、1/3、1/6、1/6。3.2.2计算柱的屈服弯矩和极限弯矩，屈服曲率和极限曲率（1）1层6(0.811403355000.51898.83)10610.540.80.5tyyaDMKNmND'61140335(46040)0.51898.8310617.2().705utyssKNmMaDaaND（2）2层6(0.811403355000.51810.28)10542.320.80.5tyyaDMKNmND'61140335(46040)0.51810.2810548.9().705utyssKNmMaDaaND（3）3层6(0.811403355000.51488.59)10476.910.80.5tyyaDMKNmND'61140335(46040)0.51488.5910483.5().505utyssKNmMaDaaND（4）4层6(0.811403355000.51166.92)10412.490.80.5tyyaDMKNmND'61140335(46040)0.51166.9210419.1().305utyssKNmMaDaaND（5）5层6(0.811403355000.5845.23)103490.8.0.075tyyaDNDMKNm'61140335(46040)0.5845.2()0310356.71.5utyssMaDaKNDmaN（6）6层6(0.811403355000.5523.56)102920.8.0.655tyyaDNDMKNm'61140335(46040)0.5523.5()0610300.29.5utyssMaDaKNDmaN（7）7层6(0.811403355000.5201.88)102600.8.0.235tyyaDNDMKNm'61140335(46040)0.5201.8()0810260.87.5utyssMaDaKNDmaN屈服曲率和极限曲率根据规范当其反弯点在层高范围内时，可取为Hn/(2h0),故可以得到底层柱的剪跨比为3，以上各层为2