小高层外脚手架施工方案

-1-普通悬挑架计算书工程名称：^_^商住楼；结构类型：框剪；建筑高度：60.00m；标准层层高：3.00m；总建筑面积：20349.00m2；总工期：569天；施工单位：^_^$_$#_#&_&%_%^_^有限公司。钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.00米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为60.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距2.00米，水平间距3.60米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.500；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2。3.风荷载参数广西省南宁市地区，基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.770，风荷载体型系数μs为1.200；考虑风荷载。4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1489；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片。5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[18号槽钢]，其中建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度1.50米。与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00；楼板混凝土标号:C25。6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙距离为(m):1.500；最里面支点距离建筑物1.20m,支杆采用14a号槽钢。-2-二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.200/3=0.120kN/m；活荷载标准值:Q=2.500×1.200/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×1.000=1.590kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.590×1.0002/8=0.199kN.m；σ=Mqmax/W=39.126N/mm2；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.120+1.000=1.158kN/m；最大挠度V=5.0×1.158×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.601mm；小横杆的最大挠度小于1000.0/150=6.667与10mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算-3-小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.000=0.038kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.000×1.200/3=0.120kN；活荷载标准值:Q=2.500×1.000×1.200/3=1.000kN；荷载的计算值:P=(1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×1.000)/2=0.795kN；大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.200×1.2002=0.005kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.795×1.200=0.255kN.m；M=M1max+M2max=0.005+0.255=0.260kN.m抗弯强度:σ=0.260×106/5080.0=51.189N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=51.189小于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm。均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×1200.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.021mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.038+0.120+1.000）/2=0.579kNV=1.883×0.579×1200.03/(100×2.060×105×121900.0)=0.751mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.021+0.751=0.772mm；大横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.0或者10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:-4-按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×1.200=0.046kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.000×1.200/2=0.180kN；活荷载标准值:Q=2.500×1.000×1.200/2=1.500kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.046+0.180)+1.4×1.500=2.371kN；R6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489NG1=0.149×60.000=8.934kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.200×(1.000+0.3)/2=0.936kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11NG3=0.150×4×1.200/2=0.360kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×60.000=0.360kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.590kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.500×1.000×1.200×2/2=3.000kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.350kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.770；Us--风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.770×1.200=0.520kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.590+1.4×3.000=16.908kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×10.590+0.85×1.4×3.000=16.278kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.520×1.200×1.0002/10=0.074kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：-5-立杆的轴心压力设计值：N=16.908kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=1.733m；Lo/i=110.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.516；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=16908.000/(0.516×489.000)=67.009N/mm2；立杆稳定性计算σ=67.009小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=16.278kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=1.733m；Lo/i=110.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.516立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=16278.000/(0.516×489.000)+74310.264/5080.000=79.140N/mm2；立杆稳定性计算σ=79.140小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.520kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=7.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=5.245kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=10.245kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=10.245Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10.245小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!-6-连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1369.90cm4，截面抵抗矩W=152.20cm3，截面积A=29.29cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×10.590+1.4×3.000=16.908kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×29.290×0.0001×78.500=0.276kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)-7-悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=22.046kN；R[2]=13.295kN；R[3]=-0.559kN。最大弯矩Mmax=2.535kN.m；截面应力σ=M/1.05W+N/A=2.535×106/(1.05×152200.0)+0.000×103/292