广州某高层工程fo23-b型塔机天然基础施工方案06[1]

目录一、工程概况二、塔机概况三、塔机基础四、附图1广州某高层工程FO/23B型塔机天然基础施工方案一、工程概况****某高层工程位于广州市荔湾区**路，总建筑面积为22000m2。框架结构，地上15层，地下1层，建筑总高度50m。由****设计院设计。根据工程实际情况，考虑到该工程施工面积、施工进度以及南面高压电线的影响，安装壹台FO/23B型塔吊配合施工，使用半径为30m臂长，塔吊具体安装位置见施工平面布置图。主要解决本工程的垂直、水平运输任务。为保证塔机安装时的安全，鉴于塔机所处安装位置的现场情况，经有关人员讨论特制定此方案。二、塔机概况FO/23B塔机为水平臂架，小车变幅、上旋转自升式塔机，其基本臂长为30m，加长臂可分别达到35、40、45、50m，最大起重量为100KN，塔机底节和标准节尺寸为2110×2100mm。总功率65.8KVA，配有起重量、力矩、高度、回转及变幅限位以及各信号装置。三、塔机基础塔机基础为6450mm×6450mm×1700mm的钢筋砼，砼强度等级为C35，见塔机基础大样图。(一)、基础设计及基础脚预埋1、塔机基础设计要根据其说明书提供的基础资料，结合现场实际的地质情况进行。22、预埋脚采用原厂配件。浇注砼前，必须先将预埋脚用调平框固定在基础钢筋网上，保证其水平度及相互间的距离。3、塔机基础浇注后要待砼硬度达到80%时方能正式安装塔机。(二)、地质情况1、塔基基础位置根据****工程塔机平面布置图，塔吊基础设置于约B×18轴处，按地质报告书，相应于勘探平面配置图，塔机基础约位于10#、10#两勘探点之间。2、地质勘探点地质情况(根据地质报告书)10#点为取土标贯钻孔，于高程13.00m以下为第四系残积层。11#点为鉴别孔，于高程12.80m以下为第四系残积层。3、地基承载力按地质资料，本工程第四系残积层，地基具有中等强度、中等压缩性干强度较高，地基土承载力特征值fak=260KPa。(三)、塔机基础设计1、选用自由高度(无附着装置)为59.8m，M169N型基础。2、基础尺寸及配筋(M169N型)按厂家说明书，基础尺寸b×b×h=6450×6450×1700mm。配筋：下层双向：55φ25@118mm上层双向：55φ25@118mm竖向拉钩：13×13=169φ203、基础砼强度等级，按厂家说明书为C30级，根据《建筑机械3使用安全规程》JGJ33-2001第4.4.2要求，基础砼强度等级采用C35。4、基础底面标高基础顶面标高应在地下室底板底-200mm以下，基础底面标高应为埋入第四系残积层＞1000mm，即在标高11.80m以下。5、塔机基础验算(1)FO/23B型塔机技术参数(详见厂家塔机使用说明书)FO/23B型塔吊受力性能表工作状态非工作状态P1P2MMKP1P2MMKKNKNKN·mKN·mKNKNKN·mKN·m107843.72345680.41916156.246470表中P1—基础所受垂直力P2—基础所受水平力M—基础所受倾覆力矩MK—基础所受扭矩上表所式塔机固定在基础上，未采用附着装置前，塔机对基础产生的荷载值，基础所受的荷载最大，依此最不利条件对基础进行验算。(2)塔吊基础计算1)已知：P1=1916KN，P2=156.2KN，M=4647KN·m，MK=680.4KN·m，地基土承载力为260KN/m2。2)计算书塔吊天然基础的计算书一.参数信息塔吊型号:FO/23B,自重(包括压重)F1=1916.00kN，最大起重荷载F2=100.00kN，4塔吊倾覆力距M=4647.00kN.m，塔吊起重高度H=60.00m，塔身宽度B=2.10m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.70m，基础最小宽度Bc=6.45m，二.基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.70m基础的最小宽度取:Bc=6.45m三.塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×2016=2419.20kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=2121.73kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=6.45m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=44.72m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×4647.00=6505.80kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：5a=6.45/2-6505.80/(2419.20+2121.73)=1.79m。经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(2419.20+2121.73)/6.452+6505.80/44.72=254.62kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(2419.20+2121.73)/6.452-6505.80/44.72=0.00kPa有附着的压力设计值P=(2419.20+2121.73)/6.452=109.15kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(2419.20+2121.73)/(3×6.45×1.79)=261.87kPa四.地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak──地基承载力特征值，取0.00kN/m2；b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.00；d──基础埋深地基承载力修正系数，取0.00；──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；b──基础底面宽度，取6.45m；d──基础埋深度,取0.00m。解得地基承载力设计值fa=0.00kPa实际计算取的地基承载力设计值为:fa=260.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=254.62kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=261.87kPa，满足要求！五.受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。验算公式如下:式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.93；ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa；am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:am=[2.10+(2.10+2×1.70)]/2=3.80m；h0──承台的有效高度，取h0=1.65m；Pj──最大压力设计值，取Pj=261.87kPa；Fl──实际冲切承载力：6Fl=261.87×(6.45+5.40)×0.53/2=814.58kN。允许冲切力：0.7×0.93×1.57×3800×1650=6408378.90N=6408.38kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六.承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。1.抗弯计算，计算公式如下:式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=2.18m；P──截面I-I处的基底反力:P=261.87×(3×2.10-2.18)/(3×2.10)=171.46kPa；a'──截面I-I在基底的投影长度,取a'=2.10m。经过计算得M=2.182×[(2×6.45+2.10)×(261.87+171.46-2×2121.73/6.452)+(261.87-171.46)×6.45]/12=2189.13kN.m。2.配筋面积计算,公式如下:依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第7.2条。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度。经过计算得s=2189.13×106/(1.00×16.70×6.45×103×16502)=0.007=1-(1-2×0.007)0.5=0.007s=1-0.007/2=0.996As=2189.13×106/(0.996×1650×300.00)=4439.11mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:16447.5mm2。基础配筋双向55φ25@118mm，As=55×490=26950mm2＞16447.5mm2，满足要求。七.防塔机倾覆计算7偏心距m15.2b/354.173.21211916*2.17.1*2.156*2.18.65051*2m＜GPhPMe满足要求！(四)、地下室底板塔机处留洞方案1、洞口尺寸选用：按底板筋25%连接计算，选用洞口尺寸3000×3000mm，满足塔机安装要求。2、洞口处地下室底板防水及后浇处理(1)板底按照设计院底板后浇带做法施工，并做防水层。(2)洞口四周在板层中位置增设钢板止水带。(3)其余未说明处按后浇带做法。四、附图1、塔机安装平面图(略)2、塔机基础承台大样图3、塔机基础与底板连接大样图89