HG20580计算

系数周向应变A0.000273738支撑环或圆环的横截面积AS400设计温度T370系数B3.16E+01圆筒外径DO1500设计温度下的E1.73E+05支撑圈、或圆环、圆筒组合贯性矩IS587658.4022相当于外压计算长度LS500为满足支撑圈或圆环周向稳定性要求的圆筒有效厚度δe120设置支撑圈后为满足支撑圈或圆环周向稳定性要求的圆筒有效厚度δe212设计外压[P]0.55支撑圈或圆环所能承受的许用外压[P]10.437786647设置支撑圈后后圆筒所能承受的外压[P]2判断[P]1≧P继续下面的计算δe取MAX(δe1,δe2)25第二次计算A0.000220688第二次计算B2.55E+01第二次计算[P]10.437786647有效加强宽度：0.55*(DO*δE)^0.5106.507042δe25截面贯性矩的计算∑A*Z∑AAS1*Z1AS2*Z2AS3*Z3筒体AS15000Z16形材AS2500Z225形材AS30Z30筒体Is384986.2259形材扁铁IS1宽度Ｄ8高度ｈ50组合∑IS587658.4022形心距离＝7.727272727202672.17636101078.1025800名称计算结果单位夹套壁厚计算δ=3.81㎜夹套设计压力P10.5Mpa常数A0.187Mpa设计温度下型钢的许用应力[σ]t113Mpa型钢的宽度t70Mpa钢材负偏差C10.8㎜腐蚀裕量C21㎜计算数据输入数据计算数据输入数据公式112+CC[]tAPt温度182020夹套设计压力P1P11Mpa筒体设计压力P2P20Mpa设计温度下夹套的许用应力[σ]t1[σ]t1137Mpa设计温度下筒体的许用应力[σ]t2[σ]t2137Mpa蜂窝的间距tt35㎜夹套、筒体焊缝系数均为φφ0.85筒体内径DiDi2200㎜钢材负偏差C1C10.25㎜腐蚀裕量C2C20㎜名称计算结果单位罐体的筒体和封头壁厚计算δ11.70㎜夹套壁厚计算δ21.44㎜最小厚度1.95筒体的许用压力峰窝夹套计算1、设计条件2、计算21112210.2+CC[][]ittPDPt温度强度值δ2=0.7(δ1-C2)+C1+C2公式21112210.2+CC[][]ittPDPt前面一列数值计算结果后面一列数值150160200110107请输入数据,然后程序会自己计算,作为判断用111半圆管夹套的焊缝系数φ1φ1筒体焊缝系数φ2φ2常温度下筒体的屈服强度σsσs钢材负偏差C1C1腐蚀裕量C2C2夹套设计压力P1P1半圆管的外径φφ设计温度下半圆管的许用应力[σ]t1[σ]t1筒体设计压力P2P2筒体内径DiDi设计温度下筒体的许用应力[σ]t2[σ]t2筒体厚度(取δ2、δ3中较大者)名称半圆管夹套的壁厚计算δ1=考虑弯曲应力的筒体壁厚计算δ2=外压筒体壁厚计算δ3=系数k1=以上公式均来之搅拌罐结构设计P144夹套附件0.850.85145Mpa1.2㎜0㎜0.36Mpa108㎜118Mpa-0.077Mpa2374㎜113Mpa5.54㎜计算结果单位1.39㎜5.54㎜1.22㎜64289.072121212CC2[]8[]iittPDPr2231121551[(1)(1)0.18kCCkiiiiiiDDPPPDbb公式112CC[]iitiPr2121212CC2[]8[]iittPDPr10.15k(1)(1)SiiiDDDbb2231121551[(1)(1)0.18kCCkiiiiiiDDPPPDbb前面一列数值计算结果后面一列数值温度182020强度值0.0050.00600.006请输入数据,然后程序会自己计算液体比重ρ1.0171计算处的液位高H7系数K1.05液柱静压力PP=ρ*HPP0.0712设计压力PD计算压力Pc＝PD+PPPC0.0712设计温度下容器材料的许用应力[σ]T137焊缝系数ф0.85封头内深度Hi1349封头内径DI6800封头形状系数K＝1/6（2+（Di/2/ф)^2)K1.39206封头计算厚度δo＝K*PC*DI/(2*ф*[σ]T)δo2.89373腐蚀裕量C10厚度负偏差C20.6设计厚度δ3.49名义厚度δ4有效厚度δe3.4许用压力：〔P]＝2*[σ]T*ф*δe/(K*Di)[P]0.08365判定液体比重ρ1.0171计算处的液位高H15系数K1.05液柱静压力PP=ρ*HPP0.15257设计压力PD0.15椭圆封头内压计算3、应力校核合格1、设计条件2、计算结果蝶形封头内压计算1、设计条件计算压力Pc＝PD+PPPC0.30257设计温度下容器材料的许用应力[σ]T137焊缝系数ф1封头RiRi2520封头内径DI2800封头riri280封头形状系数M＝1/4*（3+（(Ri/r)^0.5)M1.5封头计算厚度δo＝M*PC*DI/(2*ф*[σ]T)δo4.17407腐蚀裕量C11厚度负偏差C20.6设计厚度δ5.77名义厚度δ6有效厚度δe4.4许用压力：〔P]＝2*[σ]T*ф*δe/(M*Di)[P]0.31894判定合格2、计算结果3、应力校核t/m3mMpaMpaMpaMpammmmmmmmmmmmmmMpat/m3mMpaMpa椭圆封头内压计算3、应力校核合格1、设计条件2、计算结果蝶形封头内压计算1、设计条件MpaMpammmmmmmmmmmmmmmmmmMpa合格2、计算结果3、应力校核罐内径Di4250结构特征系数K0.012计算直径Dc850计算压力Pc0.05接头系数0.85平盖的许用应力118计算厚度2.07895019许用截面系数3643.11441罐内径Di3000mm结构特征系数K0.012计算直径Dc3000计算压力Pc0.006接头系数0.85mm平盖的许用应力137Mpa计算厚度2.35894468需要的最小截面系数16554.7445筋板的厚度10筋板的高度100板的面积111.2924筋板的面积1000形心距55.1254614板的惯性距5151.26558筋板的惯性距859603.688组合截面惯性距864754.954组合截面的抗弯截面模量15687.0334判断不合格接管或开孔内直径ｄi1000设计压力(Mpa)P圆筒形或球壳的内直径Ｄi1250补强有效范围内的压力面积Ap接管壁厚δt4壳体上开孔区有效承压金属面积Aσ0壳体壁厚δ8接管上开孔区有效承压金属面积Aσ1接管外侧有效补强高度ｈ1200接管内侧有效补强高度ｈ20补强金属面积Aσ2壳体补强的有效宽度ｂ95.141158〔σ〕壳体材料许用应力壳体壁厚附加量Ｃ0.8〔σ〕1接管材料许用应力接管壁厚附加量Ｃ’0.5〔σ〕2补强材料许用应力接管腐蚀裕量Ｃ2壳体补强的有效宽度ｂ接管外侧补强的有效高度h1接管内侧补强的有效高度h2判别式6.6293894≤95.1411582974.0802984937.040149250.3829581.71370.03337040.15117117117储罐内径Di4500mm罐顶设计外压值Po0.002Mpa设计温度下材料的弹性模量Et1.92E+05罐顶起始角θ17°SINθ0.29罐顶的计算厚度δ3.52mm腐蚀裕量C10mm厚度负偏差C20.25mm罐顶的设计厚度δ3.77mm罐顶的名义厚度δmm罐顶自支撑式锥顶计算1、设计条件2、计算α≤30°(锥体斜锥角中较大的一角）斜锥壳厚δ6mm厚度负偏差C10.6腐蚀裕量C21设计压力P0.55Mpa斜锥大端内径Di2500mm斜锥小端内径DS150mm设计温度下材料的许用应力[σ]t177Mpa焊接接头系数ф0.85mm斜锥筒比较大的一侧锥角α25mm壁厚附加量C1.6mm斜锥壳的计算厚度δ2.49mm斜锥壳的最小厚度4.09P/[σ]t(根据本计算值及α的值查图1-2）P860.0031应力增强系数P87（图1-4）Q1mm当需要加强时的大端连接处计算厚度δr4.58mm加强区的长度见图１－３(锥体侧）158.92mm加强区的长度见图１－3(筒体侧）151.29mm当需要加强时的大端连接处最小厚度6.18P/[σ]t(根据本计算值及α的值查图1-4）P870.0031mm应力增强系数P88（图1-5）Q1mm当需要加强时的小端连接处计算厚度δr0.27mm加强区的长度见图１－5(锥体侧）7.01mm小端连接处斜锥体的计算1、设计条件2、计算大端连接处23斜锥体的计算加强区的长度见图１－5(筒体侧）6.35mm当需要加强时的小端连接处最小厚度1.87mm24大锥角封头外压计算（计算依据HG20582-1997)α70°锥型封头的壁厚δ4.0材质304设计温度100筒体的内径DI1750筒体的厚度δ２4.0设计压力P0.45000设计温度下锥体材料的许用应力[σ]t137.00设计温度下筒体材料的许用应力[σ]t2137.00焊接接头系数ф0.85锥封半锥角α75壁厚附加量（钢板厚度负偏差）C0.14稳定安全系数NY3.00加强段横截面积A锥封材料在设计温度下的弹性模量E1.95E+05过渡段内半径r263计算中涉及的系数B2,B3折边锥封直边段的长度l25锥壳段的厚度δｋ13.23δt11.01按照平盖计算的厚度δp23.2613.23封头的最终厚度δ＝13.23β10.47βt0.31max=(0.5,β*βT)β33.21(DI/(δ-C))^0.521.291+(1/COSα)^0.52.97设计条件受内压带折边封头βt*β3.21[P]k0.13[P]t0.16[P]p0.01max{min[P]K,[P]T,[P]P}[P]0.13系数K0.12系数γ875.84由强度条件确定的许用外压力[P]H0.156332由弹性条件确定的许用外压力[P]E0.010168许用外压力[P]0.0101封头许用内压力外压计算结果mm℃mmmmMpaMPaMPa°mmmm2MPammmm受内压带折边封头封头许用内压力外压计算结果设计条件α20～70°δ计算厚度8RC1大端折边段中心至筒体轴线的距离220RC2小端折边段中心至筒体轴线的距离220D1I变径段大端内径550D2I变径段小端内径400FP设计压力0.55[σ]t设计温度下锥筒材料的许用应力177ф变径段上焊接接头系数1r1变径段大端折边半径55r2变径段小端折边半径20α锥封半锥角74弧度1.29154365μ泊松比0.3C壁厚附加量0.8K查表4-13.92136777δ3.35610058仅受内压厚度计算同时受内压和轴向载荷厚度计算符号内容P设计压力0.63B177F123700.2HFP操作下垫片所需的最小压紧力4203828FRFG预紧下垫片所需的最小压紧力FHWP操作下垫片所需的螺栓最小载荷4327528FVWA预紧下垫片所需的螺栓最小载荷226194.7FMW预紧状态下螺栓设计载荷0AP操作下所需的螺栓最小面积32055.76DIAA预紧下所需的螺栓最小面积1507.964DG500AM所需的螺栓面积max(Aa,Ap)DBAbAb≧Amb垫片的有效宽度12DO8[σ]b常温下螺栓材料的许用应力150ｍ177[σ]bt设计温度下螺栓材料的许用应力135ｙ12[σ]f常温下法兰材料的许用应力db177[σ]ft设计温度下法兰材料的许用应力α封头切线夹角10弧度0.174533液体比重ρ1计算处的液位高H8.7系数K1.05液柱静压力PP=ρ*HPP0.087设计压力PD0计算压力Pc＝PD+PPPC0.087设计温度下容器材料的许用应力[σ]T137焊缝系数ф0.85筒体内径DI6600筒体计算厚度δo＝PC*DI/(2*ф*[σ]T)δo2.4654腐蚀裕量C10厚度负偏差C20.25设计厚度