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XXXX工程X#楼建设单位：监理单位：施工单位：年月日附表二审批页编制人：编制日期：年月日审核意见：审核人：年月日审批意见：审批人：年月日目录一、工程概况二、搭设方案1、材料要求2、脚手架基础3、脚手架构造4、脚手架5、挑架设计6、挑架计算书三、脚手架的检查、管理四、安全措施和脚手架的保养五、脚手架的拆除六、附图一、工程概况1、申江豪城人和家园工程由上海申丰房地产有限公司投资建设，天津市设计研究院设计，上海房屋工程建设监理公司监理，上海海盛建筑安装有限公司承建。2、人和家园23#l楼座位于浦东新区上南路东侧，杨新东路南侧。本工程23#房为9—11层的小高层，地下1层，平均层高为2.9M，跃层高度为2.8M总高度为37.9M。3、本工程23#房因为要抢进度，所以在回填土前外脚手架六层以下用双排钢管搭设14.5m，上部采用型钢三角架组成的悬挑式脚手架，型钢间距为1500mm，搭设高度为七层高，12步架。阳台处搭设高度为五层，立杆必须支在挑梁的限位上。二、搭设方案1、材料要求①、平跳型钢：[16槽钢，角架的斜杆采用[12。②、钢管、外径φ48，壁厚3.5mm，A3焊缝钢管。其质量应符合《普碳钢技术条例》GB700－88的要求，长度一般为4-6m，小横杆1.3-1.5m。③、扣件。应符合GB978－67规定，其机械性能不低于KT33－8的可锻铸铁要求。其附件（T形螺栓、螺母、垫圈）的材料应符合A3的要求。如发现扣件有裂缝、气孔、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用。机械与钢管的贴合面要接触良好。④、竹笆。应横向密编，纵片不得少于五道，每道用双片；横片应一反一正，在四周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢，竹片宽不得小于30，厚不小于8mm。2、脚手架基础①、本工程23#房，由于施工进度的需要，六层以下采用落地式外墙脚手架,均先浇捣为100厚C20砼硬地坪，六层以上为悬跳式外墙脚手架,能满足要求。3、脚手架构造①、脚手架由1）立杆2）小横杆3）大横杆4）剪刀撑5）搁栅6）脚手板（竹笆）7）护栏等组成。构造参数如下：②、立杆中心至建筑物边净距0.30m，立杆、小横杆纵向间距1.5m，横向间距（净）1.00m大横杆步距1.80m小横杆两端伸出0.15m搁栅间距0.25m护拦水平杆高0.60,1.20m各一道连墙点间距水平3m连墙点间距竖向2.9m4、脚手架搭设搭设顺序：根据平面图埋设预埋件--制作三角架--安装三角架--焊立柱限位--树立杆—扣结小横杆—扣结大横杆—搁栅—铺脚手板—装护拦杆—设置连墙点—剪刀撑—施工层安装踢脚板—挂网。1、立杆。相邻立杆接头应相互错开一个步距，与相邻大横杆的距离不宜于步距的1／3，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆应垂直，其偏差应控制在H／200（H为架高）内，且不超过10cm。③、小横杆采用对角交错设置，直角扣件与立杆扣紧。第一排应拉线使之平直。④、大横杆。上下杆接头应错开布置在不同立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的1／3。紧贴小横杆与立杆用直角扣件扣紧。大横杆的水平偏差（高低差）不大于总长度1／300，且不大于5cm。⑤、搁栅用扣件每隔2-3道与小横杆扣紧（两端应扣紧）。⑥、铺设脚手架（竹笆）。竹笆铺在大横杆和搁栅上，操作层必须满铺，每块竹笆应用铁丝四点绑扎。底排采用二层平网一层密目网上部铺设竹笆外墙与脚手架的间隙用模板铺设严密。⑦、剪刀撑，与地面成45°-60°斜角设置。在脚手架两端和转角处起，每9米立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑应沿脚手架高度连续设置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外，中间与立杆相交点，均需扣结，剪刀撑宜采用扣件搭接，搭接长度不得小于1m，并且不得少于两只扣件固定。扣件离搭接边缘的间距不得少于10cm。⑧、连墙杆。在每层浇筑楼板砼时将40cm长短钢管预埋好，埋入砼中长度为20cm，水平间距为3M，垂直距离为2.9M，等砼达到一定的强度，用钢管将立杆与预埋钢管用直角扣件扣紧，使脚手架与建筑物连成一体。⑨、防护栏杆、安全网、踢脚板、隔离层。设置防护栏杆二道分别为0.6M，1.2M。外立杆内侧采用1.8M*6M绿网全封闭，施工层设置18cm高踢脚板，并保持连续三步以上，每隔二层设置隔离层一道。5、挑架设计计算六楼以上采用型钢挑架，在结构浇楼板面前，按有关规范规定预先埋好预埋铁件，挑架型钢间距按立杆间距≤1.50M设置，在木工支摸时预留Ф30螺丝洞孔，孔洞位置必须正确。槽钢构成的三角形钢架，用以承担12步施工荷载，共用一挑到顶。（一）构造参数：构造参数：脚手架架宽：1.00米立杆间距：1.5米步高：1.8米荷载：取钢管38.5N/M，竹芭：100N/M2，安全网：50N/M2，在架子上允许二层有人在脚手架上作业，施工荷载取3000N/M2。三脚架自重不计，恒载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取纵向1.5米为计算单元：每步架1.8米高脚手架荷载：内外立杆：1.8×2×38.5=138.6N大横杆：1.5×6×38.5=346.5N小横杆：1×1.5×38.5=58竹芭：1.5×1×100=150N安全网：1.8×1.5×50=135N剪力撑：4.8×38.5=185N小计：1121.1N（恒载）施工活荷载按二步架考虑：1.5×2×3000=9000N搭设高层为七层楼，12步架，每根立杆承受的荷载：F=1/2（1121.1×12×1.2+9000×1.4）=14372N六：挑架计算书：FF本资料：三角架的构造如右图活荷载按二步架计算，静荷载按12步架计，B端按弹性支座考虑，钢挑梁为[16槽钢Lx=0.304×107Wx=0.51×105A=1.33×103E=2.1×105N/MM2L=1300MM1000斜杆采用[10槽钢，截面特性：Lx=0.174×107MM4Wx=0.35×107MM3Lo=1280MMI=39.9MMA=1.09×103mmFF内力计算：根据△p-δNz=△NZLaLb△NZ=Nlo/EAcosαL△p=FL3/3EL+Fla2(l-la/3)/2EIFFσ=L3/3EIN30FL3Fla2(L-La/3)NNz3E+2EINz=Lol3EA+3EIτf=Nx/heLw=25542/0.7×5×80×2=45.6N/mm2代入上式：√（26.3/1.22）2+45.62=50.44＜[fw]=160N/mm2满足要求③、外脚手架型钢挑架支撑处阳台结构验算本工程连墙杆均匀设置，受风荷最大的连墙杆应在最高处，取h=81.6m处，地面粗糙度为C类。(1)、自重：搭设纵距L=1.5米，横距B=1米，步距H=1.8米，内立杆离墙B=0.3，铺设竹片6层。A、立杆：1.8×6×2×3.84=83kg=0.83KNB、小横杆：1.4×6×2×3.84=65kg=0.65KNC、大横杆：1.5×4×6×3.84=138.24kg=1.38KND、栏杆：1.5623.84=69.12kg=0.69KNE、16号槽钢：1.4×17.5=24.5kg=0.25KNF、剪力撑：1.5×1.414×2×3.84=16.3kg=0.16KNG、扣件：9×6×1.35=72.9kg=0.73KNH、操作作层竹片：1.5×1×6×10=90kg=0.9KNI、安全网：1.5×1.8×6×0.5=8.1kg=0.08KNG自=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8+G9=5.67KN②、施工荷载：施工时以装饰时最不利因素考虑，施工荷载为三步，以每步200kg/m2即2KN/m2计算：P施=1×1.5×3×2.00=9KN③、总荷载：P总〈幼载系数K=1.3〉P总=（G自+P施）×K=（5.6+9）×1.3=18.98≈19KN。RDABD100100030023003004000a、N=P总/2=19/2=9.5（KN）∑Mc=0：N×30+N（100+30）-RD×230=0RD=N（30+130）/230=9.5×160/230=6.6（KN/cm2）b、C点槽钢拐弯强度难验算：拐弯强度：a=M/WX=N×30+N(100+30)/108.3=9.5×30+9.5×130/108.3=14(KN/cm2)＜[a]=20KN/cm2∴强度安全。C、16a[槽钢]桡度计算允许桡度[f]=&/400=1400/400=3.5(mm)由荷载产生桡度f=f1+f2N1产生桡度f1=10N1U13/3EJX=10×9.5×303/3×2.1×106×866=855000/545580000=0.016N2产生桡度f2=10N2L23/3EJX=10×9.5×1303/3×2.1×106×866=208715000/3×2.1×106×866=0.38d、D点锚固计算：D点采用∕ø16因钢制作固标ø16因钢面积F=π×d2/4=3.1416×1.62/4=2.01cm2改虑由一根ø16钢筋受力a=R0/F=660(kg)/2.01=328.36kg/cm2﹤[a]=2100kg/cm2∴锚固筋抗拉强度足够。由此可见悬挑16号a槽钢却4M长，必要时稍短也可以，但必须防止滑脱。注：如挑梁支在阳台上，则阳台台口梁下必须加钢管支撑，加固（1）斜支撑长L0=（2.8-0.2）×1.414=3.68M（2）λ=20/λ=368/1.58=233查得ø=0.137（3）N总/øA=19000/0.137×4.89=19000/0.137×489=283.6（N/mm2）＞[f]=205N/mm2取纵向1.5米为计算单元：每步架1.8米高脚手架荷载：②、脚手自重③、施工荷载取3000N／m21.00×1.50×300=4.5×103N/m2操作层二步，非操作层11步，合计施工茶载18000N，荷载系数取1.2，18000×1.2＝21600N6、挑架计算书①、基本资料：三角挑架的计算间图如左操作层荷载按二计，每平方米为300kg，非操作层按11步，上部八层13架传来的荷载，计算简图如左一F为2.2×104N，B端采用弹性支座，节点图如左二钢挑架为I16槽钢I×＝0.304×107mm4。Wx＝0.51×105A＝1.33×103mmWx＝0.35×105A=1.09×103Lo＝1280λ＝Lo／I＝1280／39.9＝32查表得φ＝0.95δ＝13003／（3×2.1×105×0.304×107）＝11.47×10－4mm/N2.22×104×13003＋2.22×104×3002×（1300－300／3）3×2.1×105×0.304×1072×2.1×105×0.304×107＝25.47＋1.88＝27.35mmNz＝27.35／（1280/(2.1×105×1.09×103)＋11.47×10－4）＝27.35／11.53＝2.37×104NN＝2.37×104／sin30°＝4.74×104NNy＝4.74×104×cos30°＝4.1×104NMma×＝（2.22－2.37）×1.3×104+2.22×300×104＝0.471×107N.mm正应力σ＝（2.37×104）/（1.33×103）＋（0.47×107）／（0.51×105）＝17.8+78=95.8N/m2[f]=170N/mm2τ＝2.37×104／2×302×0.785＝16.9N／mm2＜[f]＝145N／mm2②、斜杆计算：A、正应力σ=（4.74×104）/(1.09×103)=43.49N／mm2＜[f]＝170N／mm2B、稳定性σ=（4.74×104）/(0.95×1.09×103)=45.78N／mm2＜[f]C、焊缝验算（焊缝厚度5mm）：[10周边焊缝周长为350mm折算系数0.8τ=（2.37×104）／（0.8×350×5）＝16.9N／mm2[τ]=145N/mm2本例的立杆局部稳定远大于钢管的设计承载能力，故不予验算。6137.5/2195+7671.8×103/108.3×103=7.63N/mm2＜f[安全]因槽钢顶封铁板、故主梁与次梁均不