水塔拆除施工方案

重庆市公安局档案馆工程水塔人工拆除施工方案目录第一章、工程概况1、周边环境2、拆除水塔情况第二章、拆除施工方案1、拆除方式的确定2、人工拆除的主要控制内容3、人工拆除的主要难点：4、水塔拆除的总体方针：第三章、拆除工程的工艺方法1、施工流程：2、脚手架支撑基础3、脚手架搭设方案3.1脚手架搭设3.2脚手架搭设注意事项3.3脚手架计算3.3.1基础承载力计算3.3.2立杆验算3.3.3大横杆验算3.3.4扣件抗滑力验算3.3.5小横杆验算3.3.6脚手架稳定性4、安装调装设备5、除渣通道的安装6、扬尘控制7、水箱箱体的拆除8、水塔筒体的拆除9、脚手架的拆除10、避雷措施11、现场交通、通讯12、变形及位移观测第四章、施工组织1、机构的建立2、现场布置（附图）3、施工工期安排第五章、施工准备1、施工前技术准备2．现场准备3．机械设备、材料的准备第六章安全管理1、安全生产管理系2、一般规定3、施工安全注意事项第七章文明施工管理第八章应急救援预案1、编制目的2、本项目的安全隐患分析3、组织机构的设置及分工3.1应急救援小组设立3.2应急救援小组分工4、应急救援措施4.1、火灾事故：4.2、物体打击：4.3高空坠落：4.4触电事故：5、应急救援准备5.1器材准备5.2人员准备6、事故处理和报告6.1事故处理6.2事故报告第一章、工程概况1、周边环境（附图）待拆水塔位于江北区南桥寺石子山某建筑群的东南角边缘部位，在水塔的西面有约22米的空旷地带。紧邻空旷地带有一处高差约3米的堡坎。在堡坎外约8米的部位有一处没使用的消防水池。在消防水池边沿约28米处是一幢2层的砖混结构办公用房。在消防水池的西北面约22米的地方是一幢3层楼的办公建筑。在水塔的北侧约53米的地方是一幢重要建筑物。在水塔南面约1.0米处有一排建筑物，距离约5.0米是建筑群的围墙。围墙外面是一片空地。空地上一座变压器，距离约30米。在南面靠近西面侧，堡坎的端头有一幢建筑，距水塔约22米。在水塔东面靠近南侧约9.0米的围墙，围墙的外面是一片空地，有一定的坡度，坡地下部是空地。2、拆除水塔情况本次拆除的水塔修建于20世纪90年代的钢筋混凝土水塔，由于没有相关的施工及竣工技术资料，本次的水塔相关参数采用标准图集04S802-2的数据并结合现场的实际测量。2.1、待拆除水塔的组成：待拆除水塔主要包括三部分：圆柱形支撑筒体、倒伞形的箱体、进出水管道及检修爬梯。2.2、待拆除水塔的结构：（1）箱体结构包括：水箱上壳、水箱下壳，气窗、人井平台、人井、栏杆及避雷针。高度约35.10m。（2）水箱的直径约12.0m，高度约4.15m，倒伞形的角度为30度。水箱上壳是8cm厚的钢筋混凝土，其表面积为105m2，体积为8.40m3，质量约23t。其中钢筋由Φ8、Φ6两种钢筋间距10㎝交叉布置成单层钢筋网片。上下壳之间的连接体高度约68cm，环形长度36.74m，厚度约30cm，体积约7.49m3，质量约20t。其中钢筋由Φ14钢筋间距10㎝作为主筋，以Φ8钢筋作为箍筋。水箱下壳是14cm厚的双层双向钢筋混凝土，其表面积为117m2，体积为16.40m3，质量约43t。其中钢筋由Φ10钢筋间距10㎝交叉布置成双层钢筋网片。整个水箱的质量=23+20+4=86t。（3）支撑筒体的高度为34.15m，其外直径为2.40m，内直径为2.04m，筒体壁厚为18cm。总的体积为43m3，其质量约111.5t。其中主筋由Φ20钢筋间距10㎝平行布置，箍筋为Φ10的光圆钢筋间距20㎝。进出水管道是铸铁管位于支撑筒体的内壁，长度约32.79m，其位置基本上对称布置，人工检修爬梯为钢质架梯，在筒体内错位相接，长度约32.79m。第二章、拆除施工方案1、拆除方式的确定：对于高大建构筑物的拆除方式有：爆破拆除、机械拆除及人工拆除，由于某些原因，该水塔的拆除不能采取机械拆除和爆破拆除，只能够采用人工剔打的方法进行拆除。2、人工拆除的主要控制内容：在人工拆除水塔的工程中，安全施工是本工程的主要控制内容。其中主要包括三部分：（1）满堂脚手架的稳固及人工高空作业；（2）水箱的拆除；（3）支撑筒体的拆除。3、人工拆除的主要难点：（1）由于水塔是倒伞形的箱体，整个水箱的质量86t，重心偏高，拆除过程如控制不好，易发生倾覆，出现施工安全事故。因此，箱体拆除过程中，必须对称拆除，循序渐进；（2）满堂脚手架除为人工施工提供人作业平台，同时还起着重要的支撑作用，因此满堂脚手架基础必须牢固；（3）支撑筒体的拆除安全。4、水塔拆除的总体方针：针对水塔的实际情况，拟定水塔拆除的总体方针为：先用满堂脚手架将水箱的箱体进行支撑稳固，然后采用人工分解拆除方式，从最上部开始，由外缘向内循序渐进至中心拆除。先拆除水箱上壳，再拆除水箱下壳，然后逐步拆除筒体。第三章、拆除工程的工艺方法1、施工流程：地基基础处理----搭设满堂脚手架----安装垂直、水平防护网----安装吊装设备----安装除渣通道----拆除气窗、避雷针、栏杆----均匀、对称拆除水箱上壳----拆除人井平台----均匀、对称拆除水箱上、下壳连接体----拆除人井----均匀、对称拆除水箱下壳----拆除箱柱连接带及环板----拆除支撑筒体内的爬梯、进出水管道、楼层板----支撑筒体的拆除。2、脚手架支撑基础通过对现场的查看，在筒体周边的土体性能很差，目前已经有较大的下沉现象。本次搭设的脚手架达到36m,总的重量达到近80吨。其基础必须均匀稳固和能够满足承载力要求。在脚手架搭设之前必须对基础进行处理。处理措施为：a用机械对下部筒体轴心线以外的12米范围内的地基进行平整、碾压。在12米范围内的构筑物及设施设备需要拆除后才能够进行。b在支撑筒体下部，以筒体的中心为圆心，9.0m为半径，用C35混凝土（抗压强度23.4N/mm2）浇筑30cm厚的钢筋混凝土。混凝土面积约255m2，体积约70m3。3、脚手架搭设方案（附图）脚手架搭设的主要作用是对拆除的水箱体进行支撑，保证施工过程中的水箱体的稳定。在靠近水塔侧的脚手架杆件全截面（横杆、立杆、斜杆）与水塔体接触,脚手架与拆除水塔紧密连接。脚手架的顶部要高出拆除水塔的最大高度，并对上口进行对拉锁定，以保证脚手架的整体性，为了增强脚手架的抗风载能力和整体的稳定性，在脚手架的四角部位设置揽风绳，揽风绳采用承载力为1.6吨的麻绳。脚手架的高度小于50m，在搭设的过程中，遵循搭设的一般规定。由于本次搭设的脚手架主要是支撑水箱箱体，主要的荷载来自脚手架顶部的施工荷载，脚手架的整体尺寸较大（15m*15m），其上部与箱体接触部位已经受力，且整个脚手架与水塔体紧密相接，脚手架本身不具备倾覆的可能，不设置连墙件。3.1脚手架搭设脚手架钢管采用Φ48×3.5mm钢管及标准扣件，排距Lb＝0.80mm,立杆间距1.50m，步距h=1.50m。（Φ48×3.5mm钢管参数：每米重量3.84Kg,截面积4.89cm2,截面惯性矩12.19cm4,回转半径1.58cm，抗拉、抗压、抗弯应力16.67KN/cm2，抗剪容许应力为9.81KN/cm2。）立杆：间距1.5m垂直偏差小于1/500，上部与箱体接触部位加顶托，下部与基础接触部位加底托。。大横杆：步距1.5m，用十字扣件装设在立杆上，内外大横杆要平行，水平偏差应小于1/300，其与立杆的接头应错开布置。小横杆：贴近立杆并布置在大横下，与拆除水塔全断面接触。剪刀撑：每隔10-12m沿长度和高度布置双向连续剪刀撑，要求与地面呈45°－50°夹角。水平斜拉杆：搭设的脚手架是正方体，正方体在受到一定的侧向力时容易错位变形，为了增加其整体刚性，在脚手架的水平方向，每两层设置水平斜拉杆。斜拉杆方向与对角线平行，斜拉杆间距3.0米。斜撑：在每根外立面的立杆上设置斜向支撑，支撑材料为钢管，支撑高度8.0米。安全网：在脚手架的外围垂直方向上，满铺密目安全网，在距离作业面高度0.5-1.0米的高度上悬挂水平安全网。作业层：在作业层上满铺竹跳板并用6#圆丝绑扎牢固。作业层包括两个方面：1、施工作业人员的操着平台，它将随着施工的进展不断改变位置。2、混凝土渣块的碎落平台，为了防止破碎后的混凝土直接、散乱的下落，在混凝土凿打部位的下方设置碎落平台，其主要目的是为了将破碎的混凝土挡住不直接冲击脚手架。钢筋下料平台：在拆除过程中，钢筋的下卸集中通过脚手架平台上部的两个对称位置下卸，该部位的脚手架立杆加密0.8米*0.8米，上部用3.0米*0.3米*0.05米的木板满铺。人员上下通道：在脚手架的外侧约3.0米的地方，搭设专用的人员上下通道，人员通道采用“Z”形跑梯。其搭设尺寸为6.0m*6.0m*36.0m,外部悬挂密目安全网。通道的梯步为15㎝*17cm,踏步用9层木工板铺装，并安装护栏。在通道的四角部位采用揽风绳增加其稳定性。3.2脚手架搭设注意事项1、施工前要对现场的情况和环境了解清楚。2、地基和地座处理必须要满足承载力要求和整体性。3、杆件搭设顺序：立杆--扫地杆--大横杆—小横杆--剪刀撑。4、扣件要扣紧，并注意拧紧程度要均匀适当，杜绝使用变形过大的杆和不合格扣件。5、随时校正杆件的水平偏差和垂直偏差，保证脚手架质量。6、下班和临时停工应采取临时措施，保证脚手架的安全和稳定。7、扣件安装：开口朝向应合理，避免雨水流入。立杆大横杆和小横杆的相接点到扣件中心距离不大于15cm，杆件的对伸长度不小于10cm，底部斜杆与立杆的连接扣件离地不大于50cm。8、所有钢管接驳位应错布置，并用直驳扣拧紧。3.3脚手架计算3.3.1基础承载力计算每一单根立杆的轴心荷载：N=H0Pn+ab2(0.5n1q1+$n2q2)=36*192+1.5*0.8*(0.5*1*343+0.55*2*2648)=10613N(建筑施工手册9-1)H0：脚手架总的高度Pn：每一米立杆所分布的脚手架重量n1：脚手架操着层数q1：脚手架平台荷载$：施工荷载分布系数n2：作业层数q2：施工荷载（按照砌筑的标准设定，考虑到有部分的施工工具、拆除的部分钢筋要堆码在施工平台上）轴心抗压强度=10613/489=21.70N/mm2C35混凝土的抗压强度为23.4N/mm2＞21.70N/mm2，基础承载力满足要求。3.3.2立杆验算：1.2（P偏+N）＜ＱA1[￠]=10613+1637(建筑施工手册9-7)=12250＜67931*0.577=39196N。符合要求。3.3.3大横杆验算(建筑施工手册9-13)：M1=0.175P1a＜W1[￠]=＞P1a＜4840N.m=1637*0.57*0.8=746＜4840N.m。符合要求。3.3.4扣件抗滑力验算(建筑施工手册9-14)：1.65P1＜4903N（扣件抗滑强度）=1.65*1637*0.57=1540＜4903N。符合要求。3.3.5小横杆验算(建筑施工手册9-15)：0.222Pb＜847=0.222*1637*0.57/0.67*0.8=247.3＜847。符合要求。3.3.6脚手架稳定性由于整个脚手架实行全封闭，在对其稳定性计算时要考虑风荷载，风荷载标准值按照以下公式计算：Wk=0.7μzμsω0ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.37kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为1.132；经计算得到风荷载标准值为:Wk=0.7×0.37×0.74×1.132=0.217kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.217×1.5×1.50/10=0.058kN.m；主立杆单立杆稳定性计算：σ=N/ΦA+MW/W=21.70/0.625+（0.074*1000000/12.19*1000）=40.79N/mm2。立杆的轴心压力值为：σA=0.85*.75*205=130N