钢丝绳,叉车行走荷载计算书

1计算书一：钢丝绳计算1、切割拆除混凝土截面尺寸施工过程中混凝土块重量控制在8吨2、基本参数混凝土块重量Q1=8t施工荷载q2=0.4t设计值：q1x1.2+q2x1.4=8/2*1.2*10+0.4/2*1*1.4*10=50.8KN3、材料选择1）、φ28钢丝绳钢丝绳公称抗拉强度：最小破坏拉力S0：380KN4、计算结果钢丝绳的破断拉力Sp=Φ*S0Sp——钢丝绳的破断拉力（N）S0——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（N）Φ——折减系数6×19绳=0.85许用拉力S=SP/kk——安全系数K——安全系数根据用途不同安全系数大小也不同。作揽风绳用时为3.5，起重用时为4.5，机动起重时为5～6，绑扎吊索用为6。2许用拉力S=Sp/k=0.85*380/6=53.8钢丝绳拉力：N=50.853.8KN满足要求计算书二：栈桥板荷载计算书因各道支撑梁切割完毕后，需要利用第一道支撑的栈桥板（栈桥板厚250），70吨的履带吊在栈桥板上吊装已切割完毕的混凝土块，所以需要对栈桥板的动载进行复核验算，吊车停在栈桥板上，栈桥板能否承载吊车在吊装混凝土块。70吨履带吊单侧着地履带面积为1mx10m，则在履带吊下部铺设钢板，按履带吊最不利工况下的单边履带受力计算，计算为1mx10m区域。铺设钢板为2m宽x3m长，铺设方向为履带吊下部支撑点交叉布置，铺设两块。计算依据履带式起重机使用说明书等，在栈桥上铺设5cm厚走道板厚履带式起重机在其上进行吊装作业，走道板铺设长度为10m，铺设宽度为6m。一、计算参数70吨履带式起重机自重标准值取600kN。吊重取叉车额定起重量标准值100kN。5cm走道板钢材自重标准值取3.925kN/m2。施工人员及机械设备荷载标准值取2kN/m2。二、施工荷载计算荷载效应组合S=1.4×(600/60+100/60+3.925+2)=24.66kN/m2。查看设计图纸可知，栈桥最大允许施工荷载为25kN/m2。由计算结果24.66kN//m2＜25kN/m2可知，采用70吨履带式起重机在栈桥上吊装混凝土支撑梁是安全可行的。3计算书三：叉车行走路线楼板核算书01一、模板支架的计算参照规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。二、计算参数下部支撑为φ48×3.0圆管，Q235钢，A=357.4mm2，钢管排架布置间距为800×800，柱子轴线间距：11m×9m上部施工用内燃平衡柴油叉车有关参数如下：长度×宽度=5480×2230，前面2个，后面4个轮胎，共轮胎数量6轮接触面宽度X长度：0.2mx0.2m叉车自重：127KN载货自重：100KN其他人员及工具：10KN每个轮胎受力：P=237/6=39.5KN三、等效均布活荷载计算因底部支撑未拆除，底板混凝土强度达到80%，简化验算时假定叉车荷载由底部的支撑承担，底板混凝土承担自重。楼面一般情况下均为连续板，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)版附录C计算等效均布活荷载时仍按简支板且按单向板核算。单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载可按下式计算：qe=8Mmax/(bl2)式中：为板的跨度；为板上荷载的有效分布宽度；为简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。计算时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上，由操作荷载引起的弯矩。41）当局部荷载作用面的长边平行于板跨时（），简支板上的荷载的有效分布宽度为：（1）当，，时：式中：为板的跨度；为荷载作用面平行于板跨的计算宽度；为荷载作用面垂直于板跨的计算宽度。式中：为荷载作用面平行于板跨的宽度；为荷载作用面垂直于板跨的宽度；为垫层厚度；为板的厚度。注意：计算宽度不可超出面板实际布置范围。bcr=0.2+0.15=0.35bcy=0.2+0.15=0.35因bcr=bcybcy=0.35≤11*0.6=6.6bcr=0.35≤0.84计算荷载的有效分布宽度：b=bcy+0.7L=0.35+0.7×11=8.05m1）当荷载为集中力时，单向板简化为梁单元计算其最大弯矩：（1）集中力位置已知，按实际位置计算：5Mmax=1.1×39.5*2×5.5×5.5/8.05=327KN.M等效均布活荷载qe可按下式计算:qe=8Mmax/(bl2)=8×245/(8.05×11×11)=2.69KN/M2模板高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.150；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.690；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；6图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；7方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.150=1.125kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(3.690+2.000)×0.800×0.300=1.366kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.125+0.105)=1.476kN/m；集中荷载p=1.4×1.366=1.912kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.912×0.800/4+1.476×0.8002/8=0.500kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.912/2+1.476×0.800/2=1.546kN；截面应力σ=M/w=0.500×106/133.333×103=3.753N/mm2；方木的计算强度为3.753小13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]其中最大剪力:Q=0.800×1.476/2+1.912/2=1.546kN；截面抗剪强度计算值T=3×1546.320/(2×80.000×100.000)=0.290N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.290小于1.300，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.125+0.105=1.230kN/m；集中荷载p=1.366kN；最大变形V=5×1.230×800.0004/(384×9500.000×6666666.67)+1365.600×800.0003/(48×9500.000×6666666.67)=0.334mm；方木的最大挠度0.334小于800.000/250,满足要求!三、木方支撑钢管计算:8支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.476×0.800+1.912=3.093kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.670kN.m；最大变形Vmax=1.055mm；最大支座力Qmax=8.956kN；截面应力σ=0.670×106/5080.000=131.857N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!9支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.956kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.500=0.581kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.150×0.800×0.800=2.400kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.205kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.690+2.000)×0.800×0.800=3.642kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=8.944kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.944kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度计算值；σ=8944.180/（0.207×489.000）=88.361N/mm2；立杆稳定性计算σ=88.361N/mm2小于[f]=205.000满足要求！10公式(2)的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=