钢结构练习5

1.下列各项，(D)不属于结构的承载能力极限状态范畴。A.静力强度计算B.动力强度计算C.稳定性计算D.梁的挠度计算2.在下列各化学元素中，(D)的存在可提高钢材的强度和抗锈蚀能力，但却会严重地降低钢材的塑性、韧性和可焊性，特别是在温度较低时促使钢材变脆(冷脆)。A.硅B.铝C.硫D.磷3.根据钢材的一次拉伸试验，可得到如下四个力学性能指标，其中(B)是钢结构的强度储备。A.屈服点fyB.抗拉强度fuC.伸长率δD.弹性模量E4.普通轴心受压构件的承载力经常决定于(C)。A.扭转屈曲B.强度C.弯曲屈曲D.弯扭屈曲5.摩擦型高强度螺栓的抗剪连接以(D)作为承载能力极限状态。A.螺杆被拉断B.螺杆被剪断C.孔壁被压坏D.连接板件间的摩擦力刚被克服6.根据施焊时焊工所持焊条与焊件之间的相互位置的不同，焊缝可分为平焊、立焊、横焊和仰焊四种方位，其中(A)施焊的质量最易保证。A.平焊B.立焊C.横焊D.仰焊7.为了保证焊接板梁腹板的局部稳定性，应根据腹板的高厚比w0th的不同情况配置加颈肋。当yf23580w0th≤170yf235时，应(B)。A.不需配置加劲肋B.配置横向加劲肋C.配置横向和纵向加颈肋D.配置横向、纵向和短加颈肋8.双轴对称焊接工字形单向压弯构件，若弯矩作用在强轴平面内而使构件绕弱轴弯曲，则此构件可能出现的整体失稳形式是(A)。A.平面内的弯曲屈曲B.扭转屈曲C.平面内的弯曲屈曲或平面外的弯扭屈曲D.平面外的弯扭屈曲9.屋架设计中，积灰荷载应与(C)同时考虑。A.屋面活荷载B.雪荷载C.屋面活荷载与雪荷载两者中的较大者D.屋面活荷载与雪荷载10.梯形屋架端斜杆最合理的截面形式是(A)。A.两不等边角钢长边相连的T形截面B.两不等边角钢短边相连的T形截面C.两等边角钢相连的T形截面D.两等边角钢相连的十字形截面1、普通螺栓受剪连接的主要破坏形式包括哪几种，并说明防止该种破坏的相应计算方法或构造措施。（8分）栓杆被剪断（1分）⇒抗剪承载力验算24bbvvvdNnf（1分）板件被挤压破坏（1分）⇒承压承载力验算bbccNdtf（1分）板件被拉断破坏（1分）（栓孔削弱截面）⇒危险截面验算nNAf（1分）板件被冲剪破坏（端矩太小造成）（1分）⇒构造防范l1(端距)≥2d0（1分）不写计算公式也可以给分2、请说明图中所示格构式柱头的主要组成零件及荷载传递路径和方式。（9分）由垫板、顶板、柱端加劲肋、两块柱端缀板组成。（2分）（7分）3、如图所示为单向压弯的格构式柱，分肢1对y轴惯性矩为I1，分肢2对y轴惯性矩为I2，轴力N作用在虚轴（x轴）上，由轴力产生的弯矩My作用在构件的主轴平面内，请说明分配到分肢1和分肢2上轴力和弯矩的分配原则及分肢1所受轴力和弯矩的大小。（5分）轴心压力N的分配:与分肢轴线至虚轴的距离成反比（1分）弯矩My的分配:与分肢对实轴的惯性矩成正比，（1分）与分肢至虚轴的距离成反比（1分）轴心力：12NayN（1分）弯矩：1111212yyyIMMyyII（1分）1、如图所示钢板与工字形柱采用双面角焊缝T形连接，hf＝10mm；钢板长400mm，钢材Q235B，焊条为E43系列，2/160mmNfwf；钢板承受一①②③分肢2yxMyay1y21分肢1221×轴力作用点垫板顶面承压柱端缀板垫板底面承压顶板加劲肋顶面承压或水平角焊缝①柱端加劲肋N垫板柱身竖向角焊缝②竖向角焊缝③个竖向集中荷载F的作用（静力荷载），荷载作用点至工字形柱翼缘外表面的距离为150mm。试确定该T形连接所能承担的最大竖向荷载F。（9分）V=F（1分）M=150F（1分）Lw=400-2hf=380mm22230.70.70.7103802336933633fwfwxhLhLWmm1502xxxMhMFIWW（2分）20.720.7fwfwVFhLhL2222222215020.7160389.8150115011.2233693320.71038020.7wffwffxfwwffxfwfFFfWhLfFkNWhL（3分）2.某工作平台梁，用I36a型钢制成，梁截面无削弱，承受均布可变荷载，如图所示。钢材Q235，(2215mmNf，2125mmNfv，2310206mmNE)，05.1x，250][lvT（全部荷载作用下），梁的整体稳定可以保证，荷载分项系数4.1，不计自重。试确定该梁所能承担的最大荷载标准值kqI36a截面参数：24.76cmA，4x15796cmI，3x878cmW，cmi4.14x，3x6.095cmS（半个截面面积矩）mmtw10。380工字形柱10F200200150400yyxx90003.如图所示两端铰支格构式构件，截面由两个[32a型钢组成，单系缀条采用550角钢，柱的计算长度llx0，承受轴心压力设计值kN500N，跨中横向荷载设计值80kNF，Q235钢材，（23210206,215mmNEmmNf），b类截面，已知构件的截面参数为：297cmA，4x31343cmI，cmi98.17x，单个550角钢的截面面积2018.4cmA，0.1mx。试验算该柱弯矩作用平面内的整体稳定是否满足要求。4、已知一焊接工字形截面简支梁，计算跨度为6m，在跨中位置作用一静力集中荷载F，荷载作用处未设置加劲肋，但设有一块垫板，该垫板在沿梁跨度方向支承长度为160mm。钢材为Q235B，钢材的强度设计值f=215N/mm2，fv=125N/mm2，γX=1.05，ψ=1.0。在梁跨中截面处上、下翼缘各开有2个直径为20mm的孔。毛截面惯性矩Ix=211026cm4，截面对中和轴的最大面积矩S=2918cm3，上翼缘对中和轴的面积矩S1=1958cm3。式求该简支梁由截面强度控制所能承受的最大集中荷载F(13分)。42FlMFV243201640084189719cm218971924561cm83.2nxxnxnxIIWIh（1分）5160516240zflahmmmax14686.44xnxxnxxnxrWfMFlfFkNrWrWl（2分）1-1[32a5m11[32a5m4001122-16x300-16x300-12x800IIF160Ado=20用于连接xxmax222169.62xwvvxwxwItfVSFSfFkNItItS（2分）3619.2kNzwczwltfFfFlt（2分）4111460004003.163104418971910nxnxMyFlyFFII（1分）3511141958103.86610222110261012xwxwVSFSFFItIt（1分）41.03.4721024012czwFFFlt（1分）22212222111122244445243=31.1215236.5/442=3.163103.472103.163103.4721033.86610=3.16310zsccnxzwnxzwxwfFlyFlyFSFFfNmmIltIltItFFFFFF22444543.472103.163103.4721033.86610696.6FkN（2分）12343min,,,619.2FFFFFFkN（1分）