附录1梁模板计算书

消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B1附录1梁模板计算书1.计算依据：1.1《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；1.3《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；1.4《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。2.工程属性新浇混凝土梁名称WKL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1000模板支架高度H(m)5.5模板支架横向长度B(m)15模板支架纵向长度L(m)27梁侧楼板厚度(mm)1803.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.5非自定义:0.26消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B2地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)5.5风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.84.模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)700板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)700梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B3设计简图如下：平面图消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B4立面图5.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.4＝13.147kN/m消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B5q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.4＝10.24kN/m简图如下：5.1抗弯验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×13.147×0.22＝0.066kN·mσ＝Mmax/W＝0.066×106/15000＝4.382N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！5.2挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×10.24×2004/(384×10000×112500)＝0.19mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！5.3支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1q1L＝1×13.147×0.2＝2.629kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×10.24×0.2＝2.048kN6.小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B6小梁截面惯性矩I(cm4)416.67承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝2.629/0.4＝6.574kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.049kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.7-0.4/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1-0.18)×0.2＝0.497kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.7-0.4/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1-0.18)×0.2＝0.497kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.048/0.4＝5.12kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.7-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.18)×0.2＝0.333kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.7-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.18)×0.2＝0.333kN计算简图如下：承载能力极限状态消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B7正常使用极限状态6.1抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.31×106/83330=3.714N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！6.2抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.826kN消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B8τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.826×1000/(2×50×100)＝0.548N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！6.3挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.232mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求！6.4支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.826kN，R2＝1.826kN正常使用极限状态R'1＝1.369kN，R'2＝1.369kN7.主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B9主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝1.096kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝0.821kN主梁计算简图一主梁计算简图二7.1抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B10主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.438×106/4490=97.55N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！7.2抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝2.679kNτmax=2Vmax/A=2×2.679×1000/424＝12.637N/mm2≤[τ]=125N/mm2消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B11满足要求！7.3挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.465mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！悬臂端νmax＝0.362mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！7.4支座反力计算图一：Rmax=4.871kN图二：Rmax=4.384kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱1：R1＝4.871kN，立柱2：R2＝4.871kN消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B12图二立柱1：R1＝4.384kN，立柱2：R2＝4.384kN立柱所受主梁支座反力依次为:立柱1:P1=4.871/0.6=8.118kN,立柱2:P2=4.871/0.6=8.118kN8.可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝8.118kN≤[N]＝30kN满足要求！9.立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.159.1长细比验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.759.2风荷载计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.26×0.9×1.22/10＝0.038kN·m9.3稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×0.4＝11.966kN/m消防水池、消防水泵房结构施工方案版次：B132)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.7-0.4/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1-0.18)×0.2＝0.416kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.7-0.4/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1-0.18)×0.2＝0.416kNq1＝5.983kN/mq2＝0.043kN/m同上四～六计算过程，可得：P1＝7.221kN，P2＝7.221kN立柱最大受力Nw＝max[P1，P2]+0.9×1.2×0.15×(5.5-1)+Mw/lb＝max[7.221，7.221]+0.729+0.038/0.6＝8.014kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8014.167/(0.75×424)+0.038×106/4490＝33.665N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！10.立柱地基基础计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=5.5/15=0.367≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！