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SVC室脚手架施工方案一、工程概况本工程为华能靖边风电场二期升压站无功补偿室施工，结构为混凝土框架结构，共1层，屋面为厚12cm现浇板，高5.2m。脚手架的基础下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳，不得悬空。二、满堂脚手架的搭设方式脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间设置1—2根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置。2剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。脚手板新竹架板。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。四.脚手架的拆除拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。3拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。五.满堂脚手架承载力计算1、计算依据1.1截面特征：（钢号Q235，b类）规格Φ（mm）48×3.5I（mm4）12.19×104q0（KN/m）0.0384W（mm3）5.08×103截面积A（mm2）489回转半径i（mm）15.8抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm22051.2脚手架特性参数：立杆纵距la（m）1.5脚手板重量q（KN/mm2）0.354立杆横距lb（m）1.1连墙件纵距lw（m）2.4大横杆步距h（m）1.5连墙件横距hw（m）4.5施工荷载q（KN/mm2）3内立杆距结构外皮宽度0.151.3相关计算参数：项目数值扣件钢管架构件自重gk1（KN/mm2）0.1129作业层面材料自重gk2（KN/mm2）0.3476整体拉结和防护材料自重gk3（KN/mm2）0.0614作业层施工荷载qk（KN/m）1.65风压高度变化系数μz1.78立杆计算长度系数μ1.53轴心受压杆件稳定系数ψ0.3292、承载力验算2.1荷载计算1）恒载的标准值GKGK=Hi·（gk1＋gk3）＋n1·la·gk2取Hi=21.9m装修作业时：GK=Hi·（gk1＋gk3）＋n1·la·gk2=21.9×（0.1129＋0.0614）＋2×1.5×0.3476=4.86KN2）活载的标准值QK5QK=n1·la·qkqk=1.8KN/M（结构作业）qk=1.2KN/M（装修作业）则有：用于结构作业时QK=1.2×1.8=2.16KN用于装修作业时QK=2×1.2×1.2=2.88KN3）风荷载的标准值WKqWk=la·ψ·WkWk=0.7·us·uZ·W0ψ=AN/AW=1Wk=0.7×1.0×1.78×0.60=0.75KN/M2qk=1.2×1.0×0.75=0.9KN/M22.2脚手架整体稳定验算：1）确定材料强度附加分项系数结构作业时：NGK=4.23KNNQK=2.16KN装修作业时：NGK=4.86KNNQK=2.88KNNWK=MWK·A/W=0.09626·MWK=19.49KN结构：η=SQK/SGKλ=SWK/SGKη=2.16/4.23=0.51λ=19.49/4.23=4.60装修：η=SQK/SGKλ=SWK/SGKη=2.88/4.86=0.59λ=19.49/4.86=4.01r/m=1.59｛1+0.9（η＋λ）｝/（1＋η＋λ）6结构：将η、λ代入公式得r/m=1.46装修：将η、λ代入公式得r/m=1.462）计算轴心力设计值结构：N/=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（4.23＋2.16）=7.67KN装修：N/=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（4.86＋2.88）=9.28KN3）计算风荷载弯矩MW：MW=1.2×MWK=1.2×0.1×qWK×h2=0.12×qWK×h2MW=0.12×1.13×1.52=305KN·㎜4)确定稳定系数ψ：ψ=0.3295)验算稳定：N//（ψ·A）＋MW/W≤fc/（0.9·r/m）结构：7.67×103/（0.329×489）＋243×103/5080=36.75N/㎜2fc/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.467）=154.95N/㎜2装修：9.28×103/（0.329×489）＋243×103/5080=44.46N/㎜2fc/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.468）=154.95N/㎜2纵横向水平杆承载力验算：1）横向水平杆验算：荷载统计q=0.5×1.2×（1.2×0.35＋1.4×3）=2.77KN/m7抗弯强度验算MMAX=ql2/8=2.77×1.12/8=0.419KN·mσ=M/W=0.419×106/(5.08×103)=82.47N/㎜2f=205N/mm2挠度验算ω：ω=5ql4/（384EI）=5×2.77×1.14×103×109/（384×2.06×105×12.19×104）=2.10mmL/400=2.75mm（满足）2）纵向杆验算P=2.77×1.2/2=2.08KNＭＭＡＸ＝0.175×P×L=0.175×2.08×1.2=0.55KN·Mσ=M/W=0.55×106/(5.08×103)=108.27N/㎜2f=205N/mm2（满足）ω=0.469Pl3/（100EI）=0.469×2.08×103×1.23×109/(100×2.06×105×12.19×104)=1.31㎜L/150=1200/150=8㎜（满足）2.4连墙件和扣件顶板和基础验算：1）连墙件稳定验算风荷载产生轴向力设计值NeＷ=1.4×ＷＫ×ＡＷ=1.4×0.75×3.0×3.6=11.34KN脚手架平面外变形产生的轴向力N0=3KNNl=11.34＋3=14.34KN连墙件的计算长度1.2＋0.2＋0.25＋0.15=1.85m长细比λ=l0/I=1850/15.8=117.098轴心受压构件稳定系数ψ=0.47稳定验算：Nl/(Ψ·A)=14.34×103/（0.47×2×489）=31.20N/mm2205/1.467=139.74N/mm2（满足）扣件抗滑验算：NC≤RC（RC=8KN/个）14.34〈4×8.0=32KN2）楼板承载力验算：立杆底座承载力验算：N=12.67KN立杆底座承载力设计值Rb=40KN12.67KN〈40KNAd=1.5×0.4=0.6m2（满足要求）fk=98KN/m2N/Ad≤K·fkN/Ad=12.67/0.6=21.1239.2KN（满足要求）