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1目录一、编制依据............................................................................................2二．工程概况............................................................................................3三、模板及支撑设计................................................................................3四、模板及支撑计算................................................................................6五、模板支架的施工..............................................................................21六、模板安装施工要点..........................................................................27七、模板支撑系统的监测......................................................................30八、模板及支撑架的安全技术措施......................................................322一、编制依据1、施工组织设计2、施工图3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20135、本工程《施工组织设计》6、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20119、《建筑施工高处作业安全技术规范》11、建筑施工手册3二．工程概况广元市天府巴黎时光31#楼及部分地下车库工程，位于四川省广元市利州东路三段，地上33层，地下2层，建筑高度98.6m，室内±0.000相当于绝对标高483.05米，室内外高差0.3m，建筑面积为47869.66平方米。地上4层为转换层，1层层高5.1m，2-4层层高5.4m。转换层框支梁截面较大，截面类型为：400mmX2000mm、200mmX2000m、300mmX1200m、500mmX1000m、600mmX1400mm、400mmX1700mm、350mmX1200mm。三、模板及支撑设计本工程四层转换层梁顶标高为21.55m，属高大模板工程，施工时模板及支撑严格按照本施工方案进行。1、总述：为便于拼装和加固，梁模板采用18mm木模板，纵肋采用50×100木枋，间距230mm。梁托顶部采用Φ48×3.5双钢管做横楞，间距同立杆间距，支撑采用Φ48×3.5钢管脚手架，立杆间距＠600mm，横杆步距不超过1200mm，立杆离地面200设扫地杆，顶托距顶部横杆不大于300mm。转换层楼板模板同样采用18mm木模板，50×100mm木枋间距300mm作次龙骨，2根Φ48×3.5钢管间距900mm作主龙骨，钢管支撑脚手架间距900mm，横杆步距1500mm。所有钢管支撑架顶部采用U托，底部采用底托，下垫200×200木垫板以增加承压面积。42、模板体系拼装及配置原则⑴、梁模板①.梁底、侧模板采用18mm厚木模板，50×100mm木枋作肋,间距230mm；梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞＠400，竖楞上背方木或钢管横楞并用Φ14螺杆＠500对拉，当梁侧模高度大于800mm时,需加设2道M14对拉螺杆。②.梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、楼板模板压梁侧模的原则进行模板的拼装。③.梁模板支撑体系采用钢管脚手架+可调式顶托头。立杆长度不合模数部分采用可调式顶托头调整，如需接长，立杆的接头必须采用对接扣件连接。⑵、板模板①、板模板采用18mm厚木模板拼装，墙板接头处加贴自粘海绵条以防漏浆。②、板模板拼装要尽量采用整块模板及大块模板拼装的原则，减少整张层板的切割。⑶、楼梯模板①、踏步模板采用木模板板加工成型的定型整体式模板，梯段侧板内侧要划出踏步形状与尺寸，而且侧板后背枋要平直。楼梯底模采用18mm厚木模板,50×100mm木枋背楞。②、楼梯的支撑选用可调节底座的钢管脚手架，支撑间留置人行通道，支撑的水平横杆不少于三道。③、每层楼梯模板一次应安装至上层的第一跑段，砼的施工缝要留在上层第一跑段的1/3处。53、模板和支撑设计的构造要求⑴、模板支架的要求：梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系设计采用单立杆，立杆的垂直度偏差应符合《扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求。因梁、板荷载相差较大，因此，可根据具体板跨间尺寸适当调整立杆间距，但只能在一个方向变距，另一个方向须保持不变。立杆底垫200×200木垫板，以增加单杆的承压面积。⑵、水平杆步距的要求：水平杆步距不超过1200，从楼板面起200设扫地杆一道。顶部距顶托板不大于300。水平杆的水平偏差应满足《扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求，根据立杆高度不同调整步距时，可采用下小上大的变布局设置，但变化不得过多。如立杆轴力变化不大时，可采用等步距设置⑶、剪刀撑的设计：满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置高于4m的模板支架，其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑搭设角度在45°—60°之间。6⑷、支撑架整体性设计要求：高支撑架应按脚手架的要求施工，并按规定利用剪力墙或柱做为连墙件支撑架的搭设必须确保每个钢管和扣件的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩控制在45—60N.m。钢管不能选用已经长期使用发生变形的。立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：①、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。②、局部立杆确需搭接的（在受力较小的部位），搭接长度不应小于1000mm，应采用3个旋转扣件固定。端部扣件至杆端距离不应小于100mm。③、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。④、支撑架不能和外架连按在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。④、梁模板支架的立杆，其偏心距不应大于25mm。四、模板及支撑计算按照PKPM施工软件计算在计算的过程中影响高支撑计算的主要几项因素为：7面板挠度，该指标主要与梁底木方根数有关；梁底立杆数，该指标主要与梁截面面积有关，该指标几乎不可调；托梁抗弯强度、梁底托纵距，该指标在本方案中几乎不可调。本方案对四类截面进行了验算，并将计算附于方案附页。这四类截面均取设计图纸中该类梁截面面积最大值，而同一类截面的支撑相对参照最大值。其基本情况为：梁宽≥1m时搭设方法为：立柱间距600mm、立柱4条、立柱间距=梁宽/（立柱数-1）。受力分析：现浇砼及施工等荷载→板底模板→水平方木→水平钢管→钢管支柱→承接层1、梁模板及支撑计算梁模板基本参数：梁截面尺寸：600×1400；梁模板采用18厚木夹板，纵肋采用50×100木枋，间距230mm（中-中）；梁托采用2Φ48×3.5钢管，间距500mm，钢管支撑间距200mm。8⑴、荷载组合（按200mm计算）模板自重：0.35×（0.6+2×1.4）×0.2/0.6=0.196KN/m钢筋自重：1.5×1.4×0.6×0.2/0.6=0.42KN/m混凝土自重：25×0.6×1.4×0.2/0.6=7KN/m浇捣混凝土时的施工荷载取2.0KN/m2施工人员及设备荷载取2.5KN/m2⑵、梁底模板的验算模板为受弯钩件，按照多跨连续梁验算其抗弯强度和刚度。其均布线荷载为：（0.196+0.42+7）×1.2=9.14KN/m集中荷载为：（2.0+2.5）×1.4×0.6×1.4=5.295KN9面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=bh3/12=600×143/12=137.2×103mm4W=bh2/6=600×142/6=19.6×103mm3面板的弹性模量E取6000N/mm2计算简图：经计算得：从左到右各支座反力为：N1=N7=3.957KNN2=N6=11.389KNN3=N5=9.652KNN4=15.523KN最大变形V=0.5mm最大弯矩M=KMql2=0.247KN.m其中KM取0.106①、模板的抗弯强度验算：模板的抗弯强度计算值f=M/W=0.247×106/32.4×103=7.623N/mm2根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值fm取15.00N/mm21001001001001001009.14KN/mAB5.29kN10则：F＜fm，满足要求。②、挠度验算：模板的最大挠度计算值V=KWFl4/100EI=0.644×43.02×2334/(100×6000×291.6×103)=0.468mm＜233/250=0.932mm，满足要求。⑶、梁底木枋的验算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=15.523/0.6=25.872kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×25.87×0.60×0.60=0.931kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×25.872=9.314kN最大支座力N=1.1×0.600×25.872=17.075kN木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002/6=83.33×103mm3I=50×1003/12=4.17×106mm4①、木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.931×106/83333.3=11.17N/mm2木方的抗弯计算强度小于设计值13.0N/mm2,满足要求。②、木枋挠度计算（木枋的弹性模量取9500N/mm2）11木枋最大挠度值ω=0.677×25.872×6004/(100×9500.×41.7×105)=0.573mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求。⑷、托梁的验算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁(双钢管)的自重q=0.0384×2×1.2=0.092kN/m。托梁计算简图：5005005003.96kN11.39kN9.65kN15.52kN9.65kN11.39kN3.96kN0.09kN/mAB经计算得：a、最大弯矩M=1.155KN.mb、最大支座反力F=26.619KNc、最大变形V=0.3mm顶托梁的截面力学参数为：a、截面惯性矩I=12.19×104×2=24.38×104mm4b、截面抵抗矩W=5.08×103×2=10.16×103mm3①、顶托梁抗弯计算强度验算：f=1.155×106/1.05/10.16×103=108.27N/mm2小于钢管的抗弯设计强度215N/mm2，满足要求。12②、顶托梁的的挠度验算：最大变形V=0.3mm小于500/400，满足要求。⑸、扣件抗滑移验算因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。⑹、立杆稳定性验算：立杆稳定性计算公式：其中：N—立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=26.62kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.161×8.700=1.682kNN=26.619+1.682=28.301kNA—立杆净截面面积(cm2)，A=4.89W—立杆净截面抵抗矩(cm3)，W=5.08—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]—钢管立杆抗压强度设计值，取205.00N/mm2；—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l