采油厂检泵分析.

2010年3月汇报提纲检泵原因分析下步建议一3二1、2006-2008年与2009.5.26-2010.2.25日油井检泵对比简述2、2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析3、2009.12.26-2010.2.25日修前的生产周期分析一、检泵原因分析为深入研究我厂油井检泵原因，作业管理中心对全近几年的躺井进行了原因调查和分析，下面对检泵原因从2006-2008年、2009.5.26-2010.2.25日二个时间段进行统计分析，并提出下步建议，其中对2009.5.26-2010.2.25日检泵情况进行了重点分析。（一）二个时间段的油井检泵分析对比简述序号原因分类时间段比例差值（%)2006-2008年2009.5.26-2010.2.25日油井口次比例（％）油井口次比例（%)1泵问题181238.450635.4-3.02管杆脱漏14193037426.2-3.83出砂55711.825217.65.84稠油3166.71389.73.05地层供液不足2715.7372.6-3.16下井工具1453.1755.22.17其它2044.3473.3-1.0总计47241001429100采油厂通过提升泵的耐用质量、增加管杆更新率、加大防偏磨治理措施力度，将在减少躺井数量方面具有非常大的挖掘潜力。汇报提纲检泵原因分析下步建议一3二1、2006-2008年与2009.5.26-2010.2.25日油井检泵对比简述2、2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析3、2009.12.26-2010.2.25日修前的生产周期分析（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析序号问题项油井口次比例（%)1泵问题50635.42出砂25217.63油管脱漏18813.24抽油杆断脱18613.05油稠1389.76其它下井工具433.07其它问题312.28供液不足362.59油管结垢30.210脱节器坏191.311出聚50.312碎片卡130.913结蜡70.514供液不足10.115高含水10.1总计1429100.0躺井原因比例分布图35.43.40.91.32.539.71313.217.601020304050泵问题出砂油管脱漏油杆断脱油稠其它工具供液不足脱节器坏碎片卡其它比例（％）（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析油井检泵原因按月度变化趋势图7.617.710.210.913.08.99.514.66.25.48.816.512.039.033.337.638.924.728.538.436.741.916.412.121.020.925.918.515.016.213.615.613.014.312.815.815.012.217.016.410.210.910.48.97.5051015202530354045506月7月8月9月10月11月12月1月2月在本月度所占比例（％）泵问题出砂油管脱漏抽油杆断脱油稠泵问题方面，10、11月份下降幅度较大，主要受维护工作量下降，措施工作量增多的影响，泵问题没有改善，在本月度躺井总量中仍占最高比例。类别月度6月7月8月9月10月11月12月1月2月维护222191161166137152162156149措施545864719072968083泵问题——按失效部位（起出原井的结果）分析：序号问题项问题子项口次比例（%)口次小计比例（%)1泵固定凡尔泵固定凡尔刺漏28255.728556.3泵固定凡尔落井30.62活塞坏活塞外壁坏5310.516031.6活塞上凡尓罩断336.5活塞上压帽脱295.7活塞下压帽脱234.5活塞下凡尔刺漏224.33泵筒本体坏泵筒本体坏214.24螺杆泵胶皮坏螺杆泵胶皮坏214.25泵内有异物泵效低132.66泵效低泵内有异物61.2总计506100泵损坏与管式泵基材、结构、地层产出液流体性质（化合物成分、矿化度、粘度、含砂气）、工作环境（井斜、泵深、工作参数）、泵使用时间等因素有关。（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析282口，占泵原因的55.7%。胜岛产的管式泵，其固定凡尔材质为不锈钢，具体阀球材料为9Cr18Mo，硬度58HRC～65HRC，阀座材料为6cr18Mo，硬度52HRC～56HRC，阀球的硬度要大于阀座，性能上具有较强的抗腐蚀、抗磨损性，在材质上，该材料目前国内广泛应用于抽油泵阀球及阀座；在有效使用时间方面，平均在一年左右。2010年1－2月份躺井统计中，固定凡尔最短失效井为KXK71-123井，仅生产16天后泵漏，起出发现固定凡尔阀球上出现许多麻点；从现场看，由于受产出液流体性质及恶劣的井下工作环境影响，在液气流（含砂）的交变压力及腐蚀造成的，特别是高含水、含聚合物、高矿化度的情况下，损坏加剧。建议：改进的关键还是从固定凡尓的材质上入手，采用抗腐蚀、抗磨损性能更高的材质替代当前固定凡尔材质。在结构上，前期曾应用过双固定凡尓泵，但从使用效果看并没有改善，因此建议仍保留现在的单固定凡尔结构。1、泵固定凡尓漏（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析160口，占泵原因的31.6%。胜岛产的管式泵，其柱塞表面采用Ni60A合金粉末喷焊处理。喷焊层厚度要求单边在0.21mm以上，表面硬度在53HRC以上，心部硬度在185HBW～240HBW，在结构上外壁带防砂槽，其基材是45号碳素钢，综合性能好，但硬度不高，抗腐蚀性差，柱塞阀球及阀座使用材质为不锈钢，具体材质与固定凡尔的阀球及阀座相同。柱塞上下阀座压帽、及上凡尔罩基材为45号碳素钢。⑴活塞外壁损坏：占泵原因的10.4%，主要表现在划痕、腐蚀（自内向外），这与液体出含砂，以及流体腐蚀性有关。如GD1-6P615井，2009年11月份检泵后，2010年1月份躺井，起出发现原井∮70泵柱塞外壁划痕严重，这与生产后期该井含砂量增多有直接关系，生产后期含砂量达0.1％（正常应小于0.01％）；同时柱塞内表面没有喷焊或电镀涂层，导致所用的45号碳素钢直接裸漏，在柱塞外壁损坏中，有40％是由于柱塞本体穿孔所致。2、管式泵柱塞坏（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析⑵柱塞下游动凡尓坏：45口，占泵原因的8.8％。主要表现在柱塞下压帽脱（23口），占泵原因的4.5%，柱塞下凡尓刺漏（22口），占4.3%。从现场看，柱塞下压帽脱主要集中在原泵改期间应用的双凡尓泵，由于该泵的柱塞无上游动凡尓（将上凡尓移至活塞下部，形成下部双游动凡尓），因此造成柱塞下压帽脱的现象非常严重；同时由于柱塞下压帽采用45号碳素钢，并直接裸漏，导致柱塞下凡尔因腐蚀及磨损发生刺漏现象比较严重（22口）。目前活柱塞改为上下游动凡尓后，下凡尓损坏情况有所减少，但是柱塞损坏的问题又集中到活塞上凡尓上。（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析⑶柱塞上凡尓坏：62口，占泵问题的10.2％。主要表现在柱塞上凡尓罩断（33口），占泵问题的6.2%，以及上压帽脱(29口)，占4.0%。柱塞上凡尓罩断几乎都是发生在凡尓罩顶部，由于柱塞受交变负荷的影响，以及液流直接刺向凡尓罩顶部造成该部位腐蚀、磨损。上压帽脱，主要是由于柱塞受横向及纵向力的作用，销钉受力被剪断，并出现倒扣现象，造成柱塞上压帽脱开。（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析如GD1-14X1井，2009年10月躺井，起出发现∮56泵柱塞的上压帽脱，2010年2月份再次躺井，起出发现∮56泵柱塞上凡尔罩断；胜岛管式泵柱塞上压帽及上凡尔罩全部采用45号碳素钢，并直接裸漏，材质适应性差，是导致柱塞上凡尔损害的主要原因之一。柱塞改进建议：首先要在结构及材质上进行改进。⑴在材质上，务必对柱塞内壁进行喷焊或电镀涂层，增强防腐性；对柱塞上下阀座压帽、及上凡尔罩所用材质，由45号碳素钢提升至不锈钢材质，增强抗腐蚀、抗磨损性。（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析⑵在结构上，对柱塞上凡尓罩，要加大凡尓罩上部与连接件的接触面积，减低单位受力面积，增加凡尓罩出液槽数量，增加支撑筋数量和支撑筋厚度，在上下凡尓连接上，对限位顶丝进行改进以及丝扣连接的紧固上进行改进，减少上下压帽脱扣现象。胜岛泵：有效纵向长度10mm。总机厂泵：有效纵向长度20mm。总机厂泵：柱塞下凡尓。胜岛泵：柱塞下凡尓（二）2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析3、泵筒本体坏：21口，占泵问题的4.4%。胜岛管式泵的泵筒，其基材也是采用45号碳素钢，从现场看，主要表现在泵筒本体因腐蚀出现孔洞，如GD1-9-502井，2009年7月下入∮83泵，2010年1月躺井，起出发现∮83泵本体腐蚀穿孔。建议：进一步改善泵筒内涂层的质量和工艺，增强抗腐蚀性能。以上对管式泵的改造建议也是同胜岛机械厂共同商议的结果。泵筒本体穿孔汇报提纲检泵原因分析下步建议一3二1、2006-2008年与2009.5.26-2010.2.25日油井检泵对比简述2、2009.5.26-2010.2.25日油井检泵原因分析3、2009.12.26-2010.2.25日修前的生产周期分析（三）2009.12.26-2010.2.25日油井修前生产周期分析1、油井修前生产周期分析为了更好地评价井内管柱自身质量水平，在剔除新井等无修前生产史的油井后，对2010年1－2月份396口油井生产天数进行了统计分析，平均生产周期336天，按时间段看整体呈不规则正态分布，峰值出现在180≤生产天数＜365天之间，119口，占油井总量的30.1％。修前油井生产周期分布图2347791198741010203040506070809010011012013030天30≤T＜90天90≤T＜180天180≤T＜365天366≤T＜730天730≤T口数（口）1、油井修前生产周期分析5个主要躺井原因中，在失效时间段上的分布统计。问题项失效时间段30天30≤生产天数＜90天90≤生产天数＜180天180≤生产天数＜365天366≤生产天数＜730天730≤生产天数总计平均失效天数（天）口数口数口数口数口数口数口数泵问题1731462411120356抽油杆断脱11114137753300出砂1065127848347油管脱漏459138645324油稠4141013436437总计203063945936302359主要躺井原因在时间段上的分布图8459138641410134111244631777131411110651270102030405030天30≤T＜90天90≤T＜180天180≤T＜365天366≤T＜730天730≤T口数（口）泵问题抽油杆断脱出砂油管脱漏油稠⑴抽油泵失效出现的最大峰值在180≤生产天数＜365天之间，占泵问题的38.3％，90天内出现泵问题的仅8口，占泵问题总量的6.7％，可以说抽油泵在90天内失效的概率很小，但90≤生产天数＜180天之间失效达31口，失效数量明显增加，占泵问题总量的25.8％。⑵抽油杆断脱出现的高点在90≤生产天数＜180天；值得关注的是在30≤生产天数＜90天之间有11口，占抽油杆问题总量的25.8％。⑶出砂问题发生在90天内的井，是我们今后重点研究和改进的重点，应努力减少这部分躺井的发生，对30天内出砂的躺井分析，将在后面阐述。⑷油管脱漏问题的最大峰值在180≤生产天数＜365天之间，有13口，占油管脱漏总量的28.9％，但半年内出现油管脱漏井18口，占油管脱漏总量的40％，比重过大，特别是90天内出现油管脱漏井达9口，占总量的20％。⑸油稠问题的最大峰值在366≤生产天数＜730天之间，有13口，占油稠躺井总量的36.1％，但30天内出现油稠躺井过多，达4口，占油稠总量的11.1％，这类井应尽量避免。1、油井修前生产周期分析2、2010年1－2月份3