落地式脚手架工程专项方案

淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案1塔楼AB21-26层外围防护方案淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案2目录一、目录…………………………………………………………1二、编制依据……………………………………………………2三、工程概况……………………………………………………3四、脚手架设计方案……………………………………………5五、落地式扣件钢管脚手架计算书……………………………6六、材料计划、人工计划、节点示意图（见附页）淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案3编制依据1、淄博市高新区先进陶瓷创新中心幕墙工程施工图纸2、主要规范、规程《建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80－91《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《钢结构设计规范》GB50017-2003工程相关建筑和结构设计图关于贯彻建设部新颁发的两个脚手架安全技术规范的通知有关脚手架施工的技术要求、规范及文件。3、淄博市高新区先进陶瓷创新中心幕墙工程施工组织设计4、参考手册建筑施工手册简明施工计算手册使用建筑施工安全手册建筑工脚手架实用手册淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案4工程概况1、工程名称：淄博高新区先进陶瓷创新中心裙楼幕墙装饰工程2、建筑单位：山东天齐置业集团股份有限公司3、监理单位：山东同力建设项目管理有限公司4、施工单位：山东天齐置业集团股份有限公司此项目位于淄博高新区柳泉路以西，泰美路山东明电科技园以东，济青高速公路以南，兰雁大道山东创业房地产居住区以北，济青高速辅路东西向横穿用地，地理位置极其优越。淄博先进陶瓷创新中心包括研发楼A、B塔楼及裙楼，其中研发楼A、B塔楼均为26层，主要功能为办公及专家实验室，幕墙完成高度为107.900m。裙楼地上5层，地下2层，集餐饮、健身、展览、会议、实验室等多功能于一体，幕墙完成高度26.950m。总建筑面积约18万平方米，幕墙面积约4.5万平方米。建筑主体为现浇钢筋混凝土框架-核心筒结构。本工程幕墙脚手架搭设工程结合国家现行规范及以本工程的实际情况，以设计为主要搭设依据，在确保安全的前提下考虑施工的实用性和材料的经济效果，并借助山东省诸多高层幕墙的施工经验及现场实际情况，现将脚下手架工程做法如下划分：本工程塔21-26层外围防护采用双排脚手架。内排采用2米长钢管，外排采用3.5米长钢管，架体用钢管扣件与柱子连接，外排设置安全立网。（如设置单排脚手架，其稳定性差不能满足使用要求；如不设置安全立网则不能满足防护要求；如内排脚手架为3.5米，则防护费用会加大。）结构见附页：淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案5有关落地式脚手架的用材和搭设间距统一如下：采用扣件式钢管脚手架，钢管采用外径为48mm，壁厚为2.8mm的3号钢焊接钢管。以下所有用材必须满足强度及性能要求。根据规范和设计验算，脚手架各立杆的间距如下：步距为1.50米，纵距为1.70米，立杆横距为1.00米，连墙杆通过Φ48钢管与柱子用扣件连接。以下是本工程的幕墙脚手架设计与搭设、拆除方案，以及一些相应的技术和质量要求。脚手架设计方案脚手架的设计应根据工程的条件和所用脚手架材料的构架能力，从以下几个方面着手进行，以确保满足施工需要和使用安全。1）在确定脚手架的构造的适宜形式和尺寸时，应充分考虑工程结构的造型，墙体上的凹凸构造、洞口连墙和撑拉点的位置以及作为同宽度、高度、单层或多层作业施工操作要求。2）脚手架必须具有受力明确的稳定结构和足够的整体与单肢的稳定承载能力。对荷载超限和构架尺寸较大的部位，应根据计算结构对其构架予以加强。3）必须对脚手架设计（足够数量）的连墙点和连墙点构造作出设计。对不能设置的点位，应采取适当位移或其它弥补措施解决。4）按确保施工作业和现场安全的要求，确定脚手架外围表面、作业层、进出口、通道、现场以及特殊作业条件下的安全防护措施。淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案6落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23米搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用3步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.0米。一）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案7大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×0.980)×1.5002=0.240kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×0.980)×1.5002=-0.283kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.283×106/5080.0=55.616N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m=0.091N/mm活荷载标准值q2=0.700kN/m=0.700N/mm淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案8三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×0.700)×103×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.521mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二）小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.050=1.634kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案9集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.634×1.050/3=0.578kN.m=0.578×106/5080.0=113.803N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1186.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.941mm最大挠度和淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案10V=V1+V2=1.965mmL1050小横杆的最大挠度==7mm15015010mm满足要求!三）扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=2×1.5×0.038×1/2=0.057kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.575=2.395kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四）脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案11静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；0.1248kN/mNG1=0.125×25.000=3.120kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.500×(1.050+0.200)/2=0.563kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×25.000=0.187kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.320kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案12Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五）立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.59kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；淄博高新区先进陶瓷创新中心幕墙装饰工程塔楼A、B脚手架搭设施工方案13A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模