标准层板模板(盘扣式)计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称标准层新浇混凝土板板厚(mm)140模板支架纵向长度La(m)30模板支架横向长度Lb(m)30模板支架高度H(m)3.5二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.3×1×0.8=0.24风荷载高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1600顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)200小梁间距l(mm)500小梁最大悬挑长度L1(mm)200主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm4I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm3承载能力极限状态q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.4×1×3=8.537kN/mq1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.14)=4.337kN/m正常使用极限状态q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1×1×3=6.614kN/m1、强度验算Mmax=0.125q1l2=0.125×8.537×0.52=0.267kN·mσ=Mmax/W=0.267×106/(37500×103)=7.12N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.614×5004/(384×9350×281250)=2.047mmνmax=2.047mm≤min{500/150，10}=3.333mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型Ф48×3.5截面惯性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁承载能力极限状态q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.5×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.5×3=4.388kN/m正常使用极限状态q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.5×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1×0.5×3=3.407kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=0.401×106/83333=4.812N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝2.323kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.323×1000/(2×50×100)=0.697N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.291mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=2.506kNR2=4.646kNR3=2.506kN正常使用极限状态R1ˊ=1.947kNR2ˊ=3.609kNR3ˊ=1.947kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm×0mm截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.506,4.646,2.506]/2=2.323kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.947,3.609,1.947]/2=1.8045kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.435×106/4490=96.882N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝3.064kNτmax＝2Vmax/A=2×3.064×1000/424=14.453N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.771mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)A-LG-1500（Φ60X3.2X1500）回转半径i(mm)20.1抗压强度设计值[f](N/mm2)200立柱截面面积(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×200=1280mml02=ηh=1.2×1600=1920mm取两值中的大值l0=1920mmλ=l0/i=1920/20.1=95.522≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1280/20.1=63.682查表得，φ=0.759N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×3]×0.9×0.9=7.304kNf=N1/(φ1A)＝7.304×103/(0.759×571)=16.853N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1920/20.1=95.522查表得，φ=0.512N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.14)+1.4×3]×0.9×0.9=7.838kNf=N2/(φ2A)＝7.838×103/(0.512×571)=26.81N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.24×0.9×1.62/10=0.07kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.07/0.9=7.061kNf=N1w/(φ1A)+Mw/W=7.061×103/(0.759×571)+0.07×106/7700=25.383N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.07/0.9=7.596kNf=N2w/(φ2A)+Mw/W=7.596×103/(0.512×571)+0.07×106/7700=35.073N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N](kN)40按上节计算可知，可调托座受力N=7.304kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.24×30×3.5×6+0.55×30×4)=273.672kN.mMR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×30×302/2=19136.25kN.mMT=273.672kN.m≤MR=19136.25kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×30×3.5+0.55×30×4)=116.235kN.mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.14]×30×302/2=83178.9kN.mMT=116.235kN.m≤MR=83178.9kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=7.838/(0.4×0.25)=78.38kPa≤fak=100kPa满足要求！