栏杆计算书123

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栏杆计算书基本参数:重庆地区基本风压0.300kN/m2抗震7度(0.10g)设防《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《浮法玻璃》GB11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《建筑结构静力计算手册》《本工程设计要求总则》《混凝土结构加固设计规范》玻璃栏杆计算1TA-WL19假设共有10榀,则每榀宽1357mm,高975mm.1.1、荷载计算(1)、风荷载标准计算:标高为96.0m处风荷载,按维护结构计算,按C类区计算风压W(J):基本风压W(J)=0.55kN/㎡β:96.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.60-0.02X4/10=1.608μ(B):96.0m高处风压高度变化系数(按C类计算):(GB50009-2001)μ=1.62+0.08×6/10=1.668μ(T):风荷载载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB2009-2001第7.3.3条取μ(T)=-1.20W(J)=β×μ(B)×μ(T)×W(J)=1.608×1.668×1.2×0.550=1.770kN/㎡(2)、风荷载设计值:W:风荷载设计值(kN/㎡)(W):风荷载作用效应的分项系数:1.4按该工程《设计要求总》则中的规定取W=1.4×2.80=3.92kN/㎡(3)、地震作用计算E(K)=β×a×Gβ:动力放大系数,取5.0a:水平地震影响系数最大值,取0.08G:幕墙构件的自重,0.307kN/㎡故E(K)=0.123kN/㎡1.2玻璃的选用校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:(E):地震作用分项系数:1.3E:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/㎡)E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》GB2009-2001,用于强度计算时采用以下组合:1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小,本处强度计算可仅考试组合Q=1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算:校核依据:o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值(N/m㎡)q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载(N/m㎡)σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/m㎡)σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值(N/m㎡)θ:参数η折减系数,可由参数θ按表6.1.2-2采用a:玻璃短边边长:895mmb:玻璃长边边长1267mmt1,t2:玻璃的厚度:t1=t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数,按边长比a/b查表6.1.2-1得:m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/m㎡)θ=(W(k)+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η:折减系数,按0=2.13查表得:100风荷载作用应力:σ(Wk)=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2=6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力:σ1(EK)=σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值:采用组合:1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求!D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值(mm)D:玻璃的刚度(N·mm)Te:玻璃等效厚度:te=(t13+t23)=7.56mmV:泊松比,按JGJ102-20035.2.9条采用,取值为0.20u:扰度系数:0.0073η:1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算,故两端弯矩最大(1)扶手栏杆采用25×50×2镀锌矩开管组合而成,其截面特性如下:A=284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q(L):分布活荷载标准值0.75kN/m活荷载作用方向分沿竖向和水平方向(3)扶手栏框弯矩(剪力产生作用较小,可忽略)由于打手栏长度较大,在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩M(L)(kN·m)M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向:σ=M/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2215N/mm2活载沿水平方向:σ=M(L)//Wy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求(5)扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向:U(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm9mm2714/250=10.9mm扰度满足要求(6)扶手扶手栏焊缝抵抗矩:Ww=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩:M=0.254kN·m剪力:V=0.825kN采用角焊缝,宽4mm,在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/Ww=58.5N/mm2160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/Aw=2.2N/m㎡160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ=σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡160N/m㎡故焊缝满足要求.1.4玻璃横边框计算:强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算,故两端弯矩最大(1)横边框采用两根50×10方铁拼成,故其截面特性如下:A=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2)横边框弯矩:M:荷载作用在跨中产生弯矩最大(kN·m)M=0.285kN·m(3)横边框强度计算σ=M/γ/w==34.2N/mm215N/mm2强度满足要求!(4)横边框扰度计算U(max):横边框最大扰度U(max)=Q(1)4/384/E/1=5.66mm10.9mm2714/250=10.9mm扰度可以满足要求!(5)边框焊缝验算焊缝抵抗矩:Ww=(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm3焊缝面积:Aw=25.66×55.66-20×50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩:M=0.105kN·m剪力:V=0.878kN采用角焊缝,宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ=M/Ww=18.2N/mm2160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/Aw=2.1N/mm2160Nmm2弯剪共同作用下应力为σ=(σ12+σ22)1/2=18.3N/2故焊缝满足要求.1.5玻璃竖边框计算:(1)竖边框采用两块50×10的扁铁在一起,其截面特性如下:A=1000mm2I=208333mm4W=8333mm3i=AI/=14.4mm(2)竖边框弯矩:M:荷载作用产生剪力(kN·m)M=1.312kN·mV:荷载作用产生弯矩(kN)V=1.312kN·mN:活载作用下的竖向力:N=0.75×1.4×1.357=1.42kN(3)竖边框强度计算强度计算:根据JGJ102-20036.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为AN+WM≤∮1.42×1000/1000+1.312×106/(1.05×8333)=151.4N/mm2215/mm2稳定计算:根据JGJ102-20036.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为¢N+NENWM/8.01(≤f,NE= 2E1.14长细比λ=2×0.975/0.0144=135.4查表得ψ=0.37λ=1.05NE=3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNN+E)W(1-0.8N/NM=1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm2215N/mm2剪力作用下:τ=V/A=1.31N/mm2215N/mm2弯剪共同作用下:σ=(τ2+σ2)1/2=159.3N/mm2215N/mm2强度满足要求!(4)竖边框扰度计算U(max):竖边=5.4mm9mm2714/250=10.9mm扰度可以满足要求!(5)边框焊缝又验算焊缝抵抗矩:Ww=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm3焊缝面积:Aw=25.66×55.66-20×50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩:M=1.312kN·m剪力:V=2.8kN采用角焊缝,宽4mm,在弯矩作用下其最大应力为σ=M/Ww=227.8N/mm2160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/Aw=6.5N/mm2160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ(σ12+σ22)1/2=281.7N/mm2>160N/mm2故焊缝无法满足要求,换成8mm后的焊缝重新计算.焊缝抵抗矩:Ww=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积:Aw=(31.31×63.31-20×50=920.0mm2在弯矩作用下其最大应力为σ=M/Ww=102.4N/mm2160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ=V/Aw=3.0N/mm2160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=(σ12+σ22)1/2=102.4N/mm2160N/mm2(6)边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm,已知螺栓每隔300mm布置一只,故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为:V=Afv=1.40×π×42/4×2=3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求1.6预埋件计算预埋件采用膨胀螺栓固定,膨胀螺栓取慧鱼FBN12/15+35M12,监测得其极限拉力值约为36kN,剪力按Q235钢计算得125×π×122/4=14.1kN锚固区域的混凝土计算承载力为:根据《混凝土加固设计规范》13.3.2N1c=2.8ψaψN5.1,efkcuhf混凝土采用C30,故基材混凝强度等级对锚固承载力的影响系数ψa=1.0,混凝土立方体抗压强度标准fcu.k=20.1MPa,有效锚固深度hef=70mmψN=ψs.Nψe.NAc,N/Ac,N0

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