灵源南路模枝支架方案

1灵源南路下穿通道模板工程施工补充方案编制人：审核人编制日期：2目录1、工程概况...................................................................................................................................12、编制依据...................................................................................................................................13、编制原则...................................................................................................................................14、模板配置及受力验算：............................................................................................................1.14.1模板的选择..........................................................................................................1.24.2支模架选择..........................................................................................................1.34.2.2支架布置：......................................................................................................1.44.4.3模板支撑架计算书..........................................................................................23模板工程专项施工方案1、工程概况灵源下穿通道采用现浇钢筋混凝土箱型结构，单箱三室，箱室净宽分别为16m,5.7m及16m,净高5.4m。顶板厚900mm,底板厚1100mm,外侧壁厚1000mm,内侧壁厚900mm。通道箱体采用C30防水混凝土，中间箱室两端采用C30防水混凝土。本工程模板支架方案原为钢管扣件形式，由于晋江地区目前属于海西大力开发的范畴，开发区建设项目多，地区资源有限，钢管扣件难以租赁，项目部经努力，租到碗扣形式钢管，因此编制此补充方案。2、编制依据2.1灵源南路下穿通道施工方案2.1灵源南路下穿通道施工图纸2.3《城镇道路工程施工与质量验收规范》（CJJ1-2008）。2.4国家在施工安全、文明施工以及环境保护等方面的有关规定及技术标准。3、编制原则3.1保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。3.2具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。4、模板配置及受力验算：4.1模板的选择模板采用厚12mm的竹胶板，按顶板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。4.2支模架选择4.2.1支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m、几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2m、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m两种组成，顶底托采用可调托撑。4.2.2支架布置：碗扣支架搭设立杆沿世纪大道线路方向间跑为0.6m，沿灵源南路方向立杆间距4为0.9m，水平杆步距1.2m,立杆距侧墙小于300mm,双向设双向设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为60o,各道剪刀撑之间的间距不大于12m。4.4.3模板支撑架计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高5.4米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：板，长×宽＝44m×17m，厚0.9m。特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。55、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。.1二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.4m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.6m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.4m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.2m。6（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。.1.1.1板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:7.1.1.1.1荷载计算模板的截面抵抗矩为：W＝900×182/6=4.86×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×0.9=0.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.9×26×0.9=21.06kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.9×2.1×0.9=1.701kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×0.9=0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.9=1.8kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.27+21.06+1.701)×1.35=31.092kN/m；q1=(x4+x5)×1.4=(0.9+1.8)×1.4=3.78kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图8跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×31.092×0.22+0.1×3.78×0.22=0.115kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×31.092×0.22-0.117×3.78×0.22=-0.142kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.142kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ=M/Wfσ=0.142×106/(4.86×104)=2.923N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ=2.923N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为9Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×31.092×0.2+0.617×3.78×0.2=4.197kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3Q/(2bh)≤fvτ=3×4197.474/(2×900×18)=0.389N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ=0.389N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2；模板惯性矩I=900×183/12=4.374×105mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：νmax=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)νmax=0.111mm；底模面板的挠度计算值νmax=0.111mm小于挠度设计值[ν]=min(200/150，10)mm，满足要求。10.1.1.1.2底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.9×26×0.2=4.68kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.9×2.1×0.2=0.378kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.06+4.68+0.378)×1.35=6.909kN/m；q2=(x4+x5)×1.4=(0.2+0.4)×1.4=0.84kN/m；支座最大弯矩计算简图11支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×6.909×0.92-0.117×0.84×0.92=-0.639kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=50×1002/6=8.333×104mm3；σ=M/Wfσ=0.639×106/(8.333×104)=7.671N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ=7.671N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×6.909×0.9+0.617×0.84×0.9=4.197kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ=3Q/(2bh)≤fvτ=3×4197.474/(2×50×100)=1.259N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ=1.259N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。12（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=50×1003/12=4.167×106mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：νmax=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.487mm；底模方木的挠度计算值νmax=0.487mm小于挠度设计值[ν]=min(900/150，10)mm，满足要求。.1.1.1.3托梁材料计算根据JGJ130－2001，板底托梁按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1）荷载计算13材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+