热电车间汽轮机基础高支模专项方案

江苏石油勘探局淮安26×104t/a元明粉项目厂区部分热电车间车间汽轮机基础高支模专项措施方案编制人：姜偲审核人：周俊审定人：江苏石油勘探局油田建设处元明粉项目部2011-8-82目录第一章、工程概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3一、工程概况二、编制依据三、设计活荷载标准值四、混凝土构件尺寸情况第二章木模板支撑系统.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4一、框架柱用料及布置简图二、框架梁支撑用料及布置简图三、板底支撑用料、布置及简图第三章梁板模板支撑设计.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。8一、梁板模板支模高度、跨度情况二、梁支撑设计验算：第四章柱模板设计.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。16第五章模板安装和拆除的安全技术措施.。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。17一、模板施工前的准备工作二、模板施工的安全、技术措施三、拆模的安全、技术要求第六章质量、安全管理机构。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。21第七章应急救援预案。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。22一、救援预案目的二、应急准备三、应急回应四、模板及支架倒塌事故的应急救援附表1：质量管理组织机构附表2：HSE管理组织机构附表3：模板支撑系统检查验收记录表3第一章、工程概况一、工程概况热电车间汽轮机基础是由江苏石油勘探局淮安26×104t/a元明粉项目厂区部分元明粉生产工业厂房中独立于热电车间之中的框架结构。建设地点位于淮安市淮阴区赵集镇镜内。该工程总建筑面积为573m2，建筑高度为7.1m。本工程由中国轻工业长沙工程有限公司设计，江苏石油勘探局投资兴建，江苏石油勘探局工程监理部监理，江苏石油勘探局油建处施工总承包。本基础地上1层，基础为桩基独立承台，主体结构为框架结构。二、编制依据热电车间汽轮机基础设计施工图《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）三、设计活荷载标准值7.2KN/㎡四、混凝土构件尺寸情况方柱：截面尺寸800mm×800mm梁：框架梁截面尺寸为750mm×1150mm，750mm×1150mm，1000mm×1150mm，,1450mm×1350mm，1450mm×1150mm，750mm×950mm，750mm×1150mm，1450mm×1250mm，,980mm×1350mm，,980mm×1510mm，1090mm×1350m，1090mm×1150mm，860mm×1150mm，860mm4×1050mm，其中最大为1450mm×1350mm，跨度3.4m，2.73m，,3.8m。本框架整体基础设计要求自基础承台面至设备基础上表面必须采用一次性支模浇筑。基础埋地部分高度：1.5m，基础以上部分高度7.1m，支模高度7.15m本工程模板均采用18厚胶合板。根据施工进度的要求，拟配制一套梁模，一套板模板，一套框架柱模板。按处技术科要求，本框架基础模板体系按高支模方案编制。分析梁截面技术参数可知，该高支模系统按最大截面进行设计即可满足整体要求。第二章木模板支撑系统一、框架梁支撑用料及布置简图1、用料：面板：18厚胶木板；次楞：40×90木方；主楞：40×90木方，双排设置；钢管：φ48×3.2；对位螺栓：φ12螺杆、φ20PVC套管。2、布置简图：基本几何数据表：序号层数梁截面尺寸搭设高度（m）增加承重杆根数立柱梁跨度方向间距(m)梁两侧立柱间距(m)对拉螺杆根数对拉螺杆间距1一层1450×13507.170.51.53400×6005支撑布置形式（仅为示意图，梁下立杆实为7根）梁侧模及底模采用18厚胶合板，梁底纵向及梁侧竖向楞木均为40×90木方间距300mm；梁侧木模水平方向用φ48×3.2双钢管、φ12螺杆对拉紧固，底部一道距梁底200mm，上部二道距板面300mm；对拉螺杆沿梁长度方向间距为600mm。梁底横向主楞木为40×90mm木方，双排设置，间距400mm。用双扣件连接。脚手架纵横方向水平杆步距为1500mm，底部距地面200mm设纵横方向扫地杆，所有纵横杆间用直角扣件连接。两端和中间立杆每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步架设置一道水平剪刀撑。脚手支撑架的四边由底至顶连续设道一道垂直剪刀撑，并设置于梁下。立杆接长优先选用对接，当条件不允许时，采用搭接钢管也应只为最上面一根钢管，搭接长度不少于一步架，且至少三道扣件，同一截面搭接钢管截面不得大于50%。二、框架柱用料及布置简图模板材料选型面板次楞主楞对拉螺杆18厚胶合板50×100木方φ48×3.5钢管φ14螺杆φ20PVC套管截面尺寸高度主次楞及螺杆间距6800×8005m＜H≤8m18厚200400最底道距地200φ14、400×400（柱中两根）示意图（350×400）（800*800）78第三章梁模板支撑设计一、梁模板支模高度、跨度情况支模高度7.1米，最大跨度3.4米，最大截面1450×1350二、梁支撑设计验算：根据支撑系统设置情况，WKL框架梁计算书如下：1、各项参数（1）、脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):7.15；梁两侧立柱间距(m):1.0；承重架支设多根承重立杆，木方垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:7；（2）、荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.35；梁截面宽度B(m):1.45；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25；梁截面高度D(m):1.35；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2；施工均布荷载标值(kN/m2):2；（3）、木方参数木方弹性模量E(N/mm2):8500；木方抗弯强度设计(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.3；木方的间隔距离(mm):300；木方的截面宽度(mm):80，双排；木方的截面高度(mm):90（4）、其它采用的钢管类型(mm):Φ48×3.2。9扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；2、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=26.000×1.350×0.500=17.550kN/m；2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.500×(2×1.350+1.450)/1.450=0.501kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×1.450×0.500=2.900kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×17.550+1.2×0.501=21.661kN/m；集中荷载P=1.4×2.900=4.060kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=1.546kN；N2=4.441kN；10N3=3.828kN；N4=3.803kN；N5=7.940kN；N6=4.163kN；N7=3.732kN；N8=4.465kN；N9=1.546kN；木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×9.000×9.000/6=108.00cm3；I=8.000×9.000×9.000×9.000/12=486.00cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=7.940/0.500=15.879kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×15.879×0.500×0.500=0.397kN.m；截面应力σ=M/W=0.397×106/108000.0=3.676N/mm2；木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算：11最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]其中最大剪力:Q=0.6×15.879×0.500=4.764kN；截面抗剪强度计算值T=3×4763.701/(2×80.000×90.000)=0.992N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×13.233×500.0004/(100×8500.000×486.000×103)=0.136mm；木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下12计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.142kN中间支座最大反力Rmax=7.665；最大弯矩Mmax=0.110kN.m；最大变形Vmax=0.010mm；截面应力σ=0.110×106/4730.0=23.246N/mm2；13支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.67kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=7.665kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.139×7.150=1.196kN；N=7.665+1.196=8.861kN；14φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.50；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.300m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.900=187.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压强度计算值；σ=8861.367/(0.205×450.000)15=96.058N/mm2；立杆稳定性计算σ=96.058N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；Lo/i=2100.000/15.900=132.00