模板支撑系统满堂脚手架方案

砚山天润.龙湖城住宅小区项目模板支撑系统满堂脚手架施工方案编制：审核：批准：编制单位:文山市天润建筑工程责任有限公司编制日期：2014年4月28日1目录一、编制依据.....................................................................2二、工程概况.....................................................................2三、满堂脚手架安全技术交底.........................................2四、脚手架质量标准.........................................................3五、满堂脚手架安全稳定的计算……………………………52一、编制依据1.根据建设部《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011规定。2.根据本工程施工图纸和施工规范。3.钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。4.施工现场的实际条件二、工程概况该工程为天润龙湖城住宅小区1#地下车库，位于天润龙湖城内部，场地平整，交通方便。周围的环境情况：东面临住宅小区待建住宅20、23栋号，北面临小区待建住宅楼S4、S5栋号，西面距江那北路边缘最小距离为16m，南面临小区在建住宅楼13栋号。根据设计施工图纸得知：地下室周围为剪力墙,地下室层高为3.7m、4.0m一、二、三层商场层高为5.1m.，其余为框架结构，地上一、二、三层商场为全框架结构。三、满堂脚手架搭设施工安全技术交底1.室内满堂脚手架搭设应严格按施工组织设计要求搭设。2.满堂脚手架的纵、横间距不应大于2米。3.满堂脚手架应设登高措施，保证操作人员上下安全。4.操作层应满铺竹笆，不得留有空洞。必须留空洞者，应设围栏保护。5.大型条形内脚手架，操作步层两侧，应设防护栏保护。6.满堂脚手架步距，应控制在2米内，必须高于2米者，应有技术措施保护。7.满堂脚手架的稳固，应采用斜杆（剪刀撑）保护。补充交底内容：以上各条必须认真执行，不明事由根据项目部相3关规定执行。四、满堂脚手架质量标准1、脚手架的材质及规格要求（1）钢管的材质及规格要求一般采用符合GBT00《普通碳素结构技术条件》技术要求的A3钢，外表平直光滑，无裂纹，分层，变形扭曲，打洞截口及锈蚀程度小于0.5mm的钢管，必须具有生产厂家的产品检验合格证或租赁单位的质量保证证明。各扣件均应优先采用外径48mm，壁厚3—3.5mm的焊接钢管用于立杆，大横杆和斜杆的钢管长度以4—4.5m为宜用于小横杆的钢管长度以2.1—2.3m为宜。（2）扣件的材质及规格要求扣件是专门用来对钢管脚手架杆件进行连接的，它有同转直角（十字）和对接（一字）三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术要求应符合GB15831《钢管脚手架扣件》的规定，严禁使用变形，裂纹，油丝，砂眼等弊病的扣件不许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不许沿十字轴方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力，当用于竖向节点时，只允许承受压力，扣件螺栓的紧固力矩应控制在40—50nm之间，使用直角和回转扣件，紧固时，钢管端部，应伸出扣件盖板边缘，不小于100mm，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm，回转扣件的两端旋转面间隙要小于1mm。2、满堂钢管脚手架支撑安装要求2.1立杆轴线梁两侧立杆间距1m，梁底增设1根承重立杆，沿跨度方向间距1m；板底立杆纵向间距1m，横向间距1m。（详见附图2：立杆平面布置图）4②立杆下设置长度大于2跨，宽度为200mm，厚度50mm的木垫板。（详见附图2：立杆平面布置图）③立杆接头采用对接扣件连接，相邻两根立杆接头不设在同一步内，相隔一根立杆的两个接头高度上错开距离不小于500mm，接头中心至主节点距离不大于步距的1/3。④上下层立杆中心线在同一铅垂线上，中心偏移不超过50mm。⑤立杆垂直度偏差按1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不得大于50mm。3.2水平拉杆纵横向扫地杆、水平拉杆连续设置。扫地杆距地200㎜。水平拉杆由下往上按间距1.5m控制步距。（详见附图3：支撑体系剖面图）3.3剪刀撑①设置纵横、竖向剪刀撑，支撑四周及中间每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑。②本支撑架高度为6m，为确保架体稳定，在中部设置一道水平剪刀撑。③剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线与主节点距离不大于150mm；剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不小于1m，用两个旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。④竖向剪刀撑设置角度在45℃～60℃之间，上下顶紧，由顶至底连续设置。（详附图3）3.4除了对支撑架有竖向荷载外，还有水平荷载，为了消除该水平荷载对架体稳定性的影响，架体采用格构式与四周已浇灌完砼的框架连接稳固，从扫地杆开始，在与结构板面相交位置进行刚性加固，5以提高支撑架体整体稳定性。五、满堂脚手架安全稳定的计算1、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.31kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.3×0.8×0.90=6.61kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.3×0.80=0.10kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.3×0.80=0.67kN/m；N=q1+q2+q3=6.61+0.10+0.67=7.38kN/m；6φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.71；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.71×1.5=2.963m；Lo/i=2962.575/15.8=188；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压应力计算值；σ=7.38*103/(0.203×489)=74.34N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=74.34N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，结论满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.020；上式的计算结果：7立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.020×(1.5+0.1×2)=2.024m；Lo/i=2024/15.8=128；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压应力计算值；σ=7.38*103/(0.406×489)=37.17N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=37.17N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！所以根据以上计算，钢管的立杆间距采用1100mm并在梁底中间增设一道支撑能满足要求。3、顶板模板(扣件式钢管高架)计算书（180厚）（一）参数信息1.模板支架参数脚手架立杆横向间距或排距为1(m)；纵距为1(m)；步距为1.80(m)。立杆上端伸出距模板支撑点长度为0.1(m)；模板支架搭设高度以5.10(m)作为计算标准。采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重为0.35(kN/m2)；混凝土与钢筋自重为62.5(kN/m3)。施工均布荷载标准值为2.5(kN/m2)；4.材料参数采用8面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E:9500(N/mm2)；面板抗弯强度设计值:13(N/mm2)；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):300；木方弹性模量E(N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17；木方的截面宽度(mm):100；木方的截面高度(mm):100；5.楼板参数楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):25.0；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):250；图2楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元9面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×6.6+1.4×2.5=11.42kN/m最大弯矩M=0.1×11.42×0.32=1.028kN·m；面板最大应力计算值σ=67680/54000=1.253N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.253N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算10挠度计算公式为其中q=3.1kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.1×3004/(100×9500×48.6×104)=0.037mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.037mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×10×10/6=166.67cm3；I=10×10×10×10/12=833.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.11=0.825kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.5+2)×1×0.3=1.35kN；2.方木抗弯强度验算:11最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(0.825+0.105)=1.116kN/m；集中荷载p=1.4×1.35=1.89kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.89×1/4+1.116×12/8=0.612kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.89/2+1.116×1/2=1.503kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.612×106/1.67×105=3.68N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/