模板计算书

1附件1：模板计算书120厚板模板(钢管支撑)计算书一、基本搭设参数模板支架高H为5.0m，立杆步距纵横间距取1.2m，横杆步距取1.5m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.5m。模板底部的方木，截面宽50mm，高80mm，布设间距0.25m。模板采用12mm多层板。二、材料及荷载取值说明模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000×122/6=3.75×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×24×1=4.32kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×1=0.198kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1=1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，2则底模的荷载设计值为：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+4.32+0.198)×1.35=6.504kN/m；q1=(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×6.504×0.252+0.1×4.2×0.252=0.059kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×6.504×0.252-0.117×4.2×0.252=-0.071kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.071kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ=0.071×106/(3.75×104)=1.903N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ=1.903N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。3（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×6.504×0.25+0.617×4.2×0.25=1.623kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3×1623.495/(2×1000×12)=0.162N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ=0.162N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2；模板惯性矩I=1000×123/12=2.812×105mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：ν=0.144mm；底模面板的挠度计算值ν=0.144mm小于挠度设计值[v]=Min(250/150，10)mm，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×24×0.25=1.08kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.25=0.05kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：4g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.075+1.08+0.05)×1.35=1.626kN/m；q2=(x4+x5)×1.4=(0.25+0.5)×1.4=1.05kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×1.626×1.22-0.117×1.05×1.22=-0.411kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=35×852/6=4.215×104mm3；σ=0.411×106/(4.215×104)=9.753N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ=9.753N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.626×1.2+0.617×1.05×1.2=1.948kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ=0.982N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ=0.982N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；5方木惯性矩I=35×853/12=1.791×106mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.992mm；底模方木的挠度计算值ν=0.992mm小于挠度设计值[v]=Min(1200/150，10)mm，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.626×1.2+1.2×1.05×1.2=3.658kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方:85×85mm；W=102.354×103mm3；I=435.005×104mm4；6支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)7支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力Rmax=19.437kN；钢管的最大应力计算值σ=2.16×106/102.354×103=21.106N/mm2；钢管的最大挠度νmax=5.395mm；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=21.106N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度计算值ν=5.395小于最大允许挠度[v]=min(1200/150,10)mm,满足要求。（四）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N=1.35∑NGK+1.4∑NQK其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分8成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=19.437kN。除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15×6=0.9kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2×1.35=19.437+0.9×1.35=20.652kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算φ--轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；A--立杆的截面面积，取4.24×102mm2；KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+2×0.5=2.2m；l0=kμh=1.185×1.845×1.2=2.624m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.845；k--计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.185；故l0取2.624m；λ=l0/i=2.624×103/15.9=166；查《规程》附录C得φ=0.256；9KH=1/[1+0.005×(6-4)]=0.99；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×20.652×103/(0.256×4.24×102×0.99)=201.776N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=201.776N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut＝20.652kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；其中w0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×1.2×1.22/10=0.013kN·m；（2）立杆稳定性验算σ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×20.652×103/(0.256×4.24×102×0.99)+0.013×106/(4.49×103)=204.69N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=204.69N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。10300×700梁模板计算书一、模板荷载参数1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；横杆步距（m）1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1采用的钢管类型为Φ48×3；模板采用12mm多层板；木楞为50x80mm；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；11t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温