江阴大道互通上部结构施工支架安全方案

江阴市海港大道HG-C标（江阴大道互通上部结构现浇箱梁支架安全专项方案）分项工程开工报告江苏中瑞路桥建设有限公司江阴市海港大道HG-C标项目经理部第一节编制原则1、根据工程设计和合同专用条款的要求，实质性响应合同文件各项条款的规定。2.紧密围绕合同所规定的有关法律法规、行业标准、技术规范和各项操作规程。3.坚持在实事求是的基础上运用先进技术和成功经验，宏扬科学管理，力求降低工程成本。4.采用的工艺必须满足工程实行全过程监控、以科学的方法进行动态管理，灵活实施动静结合的条件。5.实行项目法管理，通过对劳务，设备、资金、技术、方案、营地、时间与空间条件的优化处理，使管理满足成本、工期、质量和信誉等预期目标。第二节编制依据1、江阴市海港大道施工C标段工程招标文件2、公路工程国内招标文件范本（2003版）3、江阴大道互通施工图设计（江苏中设工程咨询集团有限公司）4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）6、以往类似工程中积累的施工经验、技术措施、管理制度第三节工程概况(一).工程规模本工程向北直达江阴临港新城，向南接惠澄大道与无锡市惠山区沟通，是江阴市港区重要的疏港道路工程。主线桥起点道路中心桩号K0-343.76,终点道路桩号为K0+351.76,桥梁总长695.52米,为预应力砼连续箱梁。全桥共计箱梁24跨（7联），总体跨径布置为（5-30）+（20+25+25+20）+（2-24.62）+（30+50+30）+（2-24.62）+（4-30）+（4-30）。箱梁跨径20米～50米,箱梁宽度为16米～31.56米。主跨预应力混凝土连续箱梁为三跨一联，布跨（30m+50m+30m），单箱多室，截面宽20.50m，箱梁梁高2.0，顶板厚0.25m，底板宽12.807m，跨中外腹板厚0.4m，内腹板厚0.4m，端部高0.2m。2.设计标准1、道路等级：一级公路2、标准荷载：公路—｜级汽车荷载3、横断面：（1）一般断面：0.5M(防撞墙)+15M+0.5(防撞墙)=16M(2)加宽断面:0.5M(防撞墙)+30.56M+0.5(防撞墙)=31.56M4、地震设防烈度：抗震设防烈度为7度5、耐久性要求及防腐设计：根据桥位按I类环境控制6、桥梁安全等级:一级（二）安全管理网络安全生产领导小组框图第四节支架进场验收支架进场后，首先进行自检:○1检查支架的质量合格证、质量检查报告等，保证产品合格；○2检查钢管表面的外观质量，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、技术质量部严山项目经理：叶国江桥梁分部经理：张正平项目总工：刘汉生测量部吕恩晓安全部陈俭峰经营核算部赵青云物资设备部梁茂松试验室季长华桥梁施工二队朱志龙分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；○3采用游标卡尺检验钢管的外径及壁厚；○4采用塞尺、拐角尺检验钢管两端面切斜差；○5采用游标卡尺检测钢管表面锈蚀深度。自检合格之后，报请监理工程师。支架进场验收检查项目及标准序号项目规定或允许偏差(mm)备注1是否有产品质量合格证、质量检验报告必须具有产品质量合格证、质量检验报告2钢管表面质量钢管表面应该平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道3钢管外径-0.54钢管壁厚-0.55钢管两端面切斜差1.76钢管表面锈蚀深度≦0.56是否涂有防锈漆必须涂防锈漆第五节支架搭设1、地基处理原地面整平碾压处理后，做6％灰土垫层厚20cm，在其上面做一层厚10m的混凝土基础，作为支架基础。同时为防止积水，地基顶自桥梁中线往两边做成1%的横坡。并布设排水沟做好排水工作，防止地面水浸泡支架基础。地基处理符合要求后，即可搭设现浇支架。2、支架搭设边跨现浇段支架采用碗扣式钢管支架搭设。根据上部箱梁荷载分布，纵桥向在底腹板下支架步距0.90m，横桥向支架步距0.90m布设。支架顶部为支架可调托撑，支架底部为可调底座。支架搭设时应保证竖直，根据地基顶到箱梁底的高度，选取不同的支架进行组合，梁底标高通过支架顶部的可调顶托进行精确调节。为了增加支架的稳定性，需要在支架内纵横两个方向设置若干斜撑和剪刀撑，斜撑和剪刀撑采用普通钢管通过扣件连接在支架立横杆上，将各排支架牢固地连接在一起。采用无缝钢管沿支架纵、横向设置剪刀撑以增加支架稳定性。支架搭设顺序为纵向从一个支墩向另一个支墩搭设，横向从中间向两边搭设，先在砼基础上安放底托，并按照各跨不同的高度调整底托的螺栓顶面高度。立杆必须保持垂直，必须在第一层所有立杆、横杆组装完成，经检验无误后方可继续向上拼装；拼装至顶层后，安装顶托，并依据设计标高调整顶托螺栓。模板底部采用全密闭硬性防护，支架两侧布设安全栏杆及布置防落网，防止异物坠落。3、预压为了确保支架的安全，消除支架的非弹性变形及基础沉降，同时测定支架的弹性沉降量，为支架的预留拱度提供依据，支架预压采用砂包堆载，堆载重量为恒载和施工荷载的1.1倍进行超载预压。沉降观测点，每孔纵向设5排，每排设5个。纵向观测点分别设在墩顶、1/4跨、3/4跨和跨中处。横向观测点设置在翼缘板外侧、外腹板外侧及横桥向中心处。支架基础对应布置观测点。预压之前、预压之后（每隔2小时）进行沉降观测并记录一次，直到连续3天观测沉降不超过3mm，预压沉降即稳定，可以卸载。卸载之后再次观测并记录。卸载完对预压观测数据进行汇总分析，卸载之后读数和预压稳定之后读数的差值为支架和地基的弹性变形值，报给监控单位以确定底模标高。预压之前读数和卸载之后读数的差值为支架和地基的非弹性变形值，通过预压，非弹性变形已消除，底模立模标高不再考虑非弹性变形值。支架上托纵向设置12cm工字钢作为分配梁，工字钢间距90cm,以确保荷载的均布，工字钢顶设置10×10cm间距为30cm的木楞，木楞横桥向每1.2m处设置一道纵向连接木条，以利于竹胶板的固定。最上层为2cm厚的竹胶板作为箱梁底模板，竹胶板拼缝处涂抹木胶并嵌上海绵条，以防漏浆。第六节方案计算1、荷载计算⑴支架最大承重处（偏于保守考虑，砼容重取为26KN/m3）每米箱梁砼重量:q1=40/11.88×26=87.5KPa施工荷载:q2=2.5KPa振捣荷载:q3=2KPa模板荷载:q3=1KPa倾捣砼时冲击荷载:q4=2KPa故总的面荷载:q=q1+q2+q3+q4=87.5+2.5+2+1+2=95.0Kpa2、碗扣式满堂支架验算：本施工方案支架采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵、横间距均为90cm，横杆步距按照1.2m进行布置，立杆按受压杆件计算：⑴立杆计算（按细长杆计算）：a.力学计算图式b.力学参数及符号意义纵向横向q=95.0KPa（面荷载）。N－立杆轴向力计算值（KN）,由于立杆间距为0.9×0.9,则单根钢管受力N=95.0×0.9×0.9=76.95KN。A－立杆横截面面积（mm2）,Φ48×3.5(Q235)型：A＝4.89×102mm2，惯性矩I＝1．219×104mm4，抵抗矩W=5.078×103mm3。-立杆轴心受压构件纵向弯曲系数。查计算手册求得。［σ］－钢材抗压强度值，现取为215Mpa。λ－长细比。c.验算mm78.15dd41i212,7678.15102.11il3,查表求得＝0.738Mpa213738.0104.89100095.762＜［σ］=215Mpa结论：立杆布局按90×90㎝布置，受力要求满足。3、地基承载力计算：间距为90cm布置立杆时，每根立杆上荷载按76.95KN计算;立杆地基承载力验算：dAN≤K·fk式中N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=40cm×40cm=1600cm2；fk为地基承载力标准值；试验锤击数357911131517192123fk(Kpa)105145190235280325370435515600680K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：dAN=KpamKN9.48004.004.095.762≤K·fk=1.0×600Kpa经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到21下。基础用灰土处理后，并用压路机压实后检测。将混凝土作为刚性结构，在一个平方面积上有四根立杆，每根为76.95KN，F=4×76.95=307.8KN则P=307.8KN/1m2=307.8Kpa由上表对照，经过地基处理后，可以满足要求。4、架体倾覆验算间距为90cm布置立杆时，每根立杆上荷载按76.95KN计算;风荷载作用下立杆的弯矩按以下式子进行计算：84.1M20llwakw-4P0lr其中：la立杆纵距，l0为立杆计算长度，k为横向风荷载标准值。k=0.7µZµSωW0式中：µZ---风压高度变化系数，取1.00µS---脚手架风荷载体形系数，取1.3ω---脚手架挡风系数，取0.087W0---基本风压，计算中取0.862MPa。k=0.7×1.00×1.3×0.087×0.862=0.07KN/m2。84.1M20llwakw-4P0lr=1.4×0.07×0.9×1.22/8-5×1.4×0.07×0.9×1.2×1.2/4/16=0.006KN.m考虑风荷载效应时，立杆稳定性按下式进行验算：2Mpa2.2131008.506.09.0738.0104.89100095.769.022WMw＜［σ］=215Mpa综上可知支架抗风稳定性满足要求。5、横桥向方木检算:横桥向方木底采用10×10cm方木(落叶松),按间距0.2m布置在纵向方木上。N=95×0.2=19KNW=1/6×bh2=1/6×10×102=167cm3I=1/12×bh3=1/12×10×103=833cm4Mmax=92.189.019822lqKN·mQ=55.829.0192lqKN⑴抗弯承载能力检算：paW0.11101671092.136maxmax＜［σ］＝11Mpa(木材抗弯强度)⑵抗剪能力检算:根据材料力学中矩形截面梁公式得τmax=10010021055.83233AQ=1.28MPa＜[τ]=1.6MPa(木材抗剪强度)⑶挠度检算：取挠度［f］＝L/400=2.25㎜mmqlf9.1108331013849.01019538458-43410＜［f］＝L/400=2.25㎜6、模板计算：模板（面板自重忽略不计）横向间距为0.20m，纵向间距为0.9m,面板采用胶合板，铺设在纵向间距0.20m的方木上，按照最不利位置计算。由前面计算得，最不利荷载为q＝95Kpa则每米上荷载为q线＝95×0.2=19KN/m如图所示跨中最大弯矩M=mmNlq3221095820.0198临时方木结构采用A—4材，其容许弯应力[w]=11Mpa。则有模板需要的截面模量：W=333107111077][mmMW根据W、b得h为：h=mmbW5.14200107663经计算得，模板的最小厚度为15mm。7、工字钢验算：工字钢延纵向按0.9m布置，按简支体系进行验算，拟采用的工字钢型号为I12.6型，由前面计算得面荷载为q=95Kpa。⑴荷载计算：I45a自重为0.8KN/m(查桥涵手册)施工荷载自重：q1=95×0.9=85.5KN/m工字钢自重：q2=0.8KN/mq=q1+q2=86.3KN/m跨中最大弯矩为：mKNlq73.889.03.86822max支点处最大剪力设计值：KNlq8.3829.03.862⑵结构验算：查I12.6型工字钢的弯曲应力为[w]=145Mpa梁所需要的截面抵抗矩为：3633231006.01006.0/1014573.8][maxmmmmKNmKNMWw需查《材料力学》得I12.6:Ix=488cm4Wx=77.4cm3,满足要求。⑶工字钢跨中挠度验算：先按简支梁计算