搜索
深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案0深圳轨道交通4号线二期工程403标高架B、C区间高支模专项施工方案编制人：审核人：审批人：上海隧道工程股份有限公司深圳轨道交通4号线二期工程403标项目经理部2009年6月深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案1第一章、编制说明一、编制说明根据403项目现场实际情况，对高架B、C区间高支模方案进行重新编制，原2008年10月版《高支撑模板施工方案》依然有效（经过专家评审）。◆B、C区间高支模方案内容主要包括以下几点：1、支架形式为碗口式钢管支架方案（碗口式钢管支架横杆0.3m市场上很少应用，需定制，成本较高）；2、对B、C区间箱梁支架进行重新验算；3、连续箱梁腹板处支架立杆纵横向间距0.6×0.3m不变，空腹处改为0.6m×0.6m。简支梁支架立杆纵横向间距0.6m×0.3m改为0.6m×0.6m，空腹及翼缘板处改为0.6m×0.9m。盖梁支架立杆纵横向间距0.5m×0.25m改为0.6m×0.3m。二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》；JGJ166-20083、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》；4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041－2000；5、《简明施工计算手册》（第二版，江正荣、朱国梁编著）。三、编制原则1、安全第一为确保本标段高架区间立柱、盖梁、简支梁、预应力连续箱梁、钢砼连续箱梁的安全施工，依最不利工况计算复核安全系数，编制切实可行的以“安全第一”为原则的排架施工专项方案，用以具体指导施工；2、取材料允许应力为确保施工安全，计算木材复核均取材料的允许应力，钢材取极限承载力作为安全复核标准；3、须维护正常交通深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案2沿线跨多条交通要道，须采取措施，留设汽车通道，保证正常交通，并设置明显的交通警示标识及防撞设施，以确保施工安全；4、合理布局根据本工程的实际情况并结合深圳当地的特点，合理安排工序，确保人、材、机的科学配置，流水作业，加快施工进度。第二章、工程概况一、工程概况白石龙站站至红山站（不含）之间的高架线，主线里程范围为K10＋989.603～K13＋913.783（右线里程）。全部采用现场浇注的施工工法。区间上部结构：区间标准梁为30m预应力混凝土简支梁为主，配跨20～32m，桥梁横截面为单箱单室界面，箱梁高2m，双线桥宽9.58m，单线桥宽5.78m；梁底距地面最大高度为25米。特殊梁如下表所示：序号部位箱梁形式梁高4B1～B2跨石龙路45米钢-混结合梁2.8米（方案另报）5B11～B1430+45+30米3跨预应力连续箱梁中支点：3m，跨中：2m6B21～B24跨白龙路37.5+50+37.5米3跨预应力连续箱梁中支点：3.2m，跨中：2m7C37～C40跨红山路37.5+50+37.5米3跨预应力连续箱梁中支点：3.2m，跨中：2m二、支架材质要求1、采用碗扣式钢管支架，支架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案32、钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm。3、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。4、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。三、支架搭设原则1、本区段全部采用碗扣式支架；（碗扣式支架受力性能较好，且材料充足，故本工程全部采用碗扣式支架）2、连续箱梁腹板支架立杆纵横向间距0.6×0.3m，简支梁腹板支架立杆纵横向间距0.6×0.6m，步距1.2m，顶部步距0.6m；3、支架高宽比不大于2，如大于2则支架下部加宽或两侧加缆风绳。搭设高度较高时，设置上下两排缆风绳。缆风绳固定在支架节点上；4、支架离地面不大于35cm设置纵横向扫地杆；支架顶横杆至顶托底距离不大于70cm（但一般控制在60cm以内）。5、当地面存在坡度或箱梁底板线型有变化时，采用顶托或调节杆调节支架高度。6、若支架搭设处为150mm～200mm混凝土路面，经计算合格后，支架底托可直接支在路面上。若支架搭设处为换填路基（路基经压实合格后）底托下垫厚度5cm、宽度20cm、长度不小于2跨支架跨度的木板；7、支架纵向两侧及腹板下设置纵向剪刀撑；支架横向两侧及中部每隔4.5m左右设置横向剪刀撑；支架顶部、底部及中部每隔4.8m设置一道水平剪刀撑；剪刀撑扣节点应距离碗扣节点不大于150mm处8、支架应与墩身可靠连接，以增加支架的整体稳定性。9、支架立杆应垂直设置，垂直度在规范允许范围之内。10、支架应按梁体自重不同部位相应堆载预压，预压重量为梁体自重的1.2倍四、地基处理1、对排架搭设范围内的回填土进行分层压实，压实度达到90～95％，并应现场检验合格；2、本工程为了加快进度，在压实地基上铺设15cm～20cmC25混凝土，周围挖排水沟，原泥浆池部位和承台周边换填分层压实。深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案4第三章、模板支架设计及计算第一篇、盖梁结构设计及验算一、基本资料盖梁模板及排架设计以最高梁（B27墩）为验算对象。B27墩处盖梁截面尺寸为2.6m×3.5m（宽度×高度）。盖梁的排架搭设直接搭设于承台顶上，待盖梁混凝土浇注完成达到拆模强度后予以拆除，故以梁离地面高度约24m进行复核荷载最不利计算。盖梁模板采用18mm九夹板，横搁栅采用100×100mm枋木，横搁栅间距20cm；纵横搁栅均采用100×100mm枋木，纵搁栅间距60cm。盖梁支架搭设采用碗扣式支架；排架间距为60×30cm（横桥向×纵桥向），步距为120cm，顶端步距60cm，剪刀撑扫地杆按上述原则搭设，靠墩处支架与墩身可靠连接。木模支架验算按容许应力法计算，钢立杆及钢立柱按极限状态应力法计算。深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案0深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案0二、荷载计算根据《铁路桥涵结构及木结构设计规范》（JJJ025－86）相关材料的容许应力为：枋木(红松木)：顺纹压应力和顺纹弯应力容许值[σ]＝[σw]＝12Mpa顺纹弯曲剪应力[τ]＝1.9Mpa，弹性模量E木＝9×103Mpa；九夹板：弹性模量E木＝9×103Mpa，[σw]＝13Mpa，[τ]＝1.4Mpa；钢管弹性模量E钢＝2..06×105Mpa，[σw]＝205Mpa，[τ]＝120Mpa；挠度[ω]L/400允许长细比[λ]＝150计算公式：P＝1.2G+1.4V（G＝P1+P2为恒荷载：包括模板、支架和混凝土自重，安全系数取1.2；V＝P3+P4为施工荷载：包括施工人员、材料、机械设备和混凝土倾倒及振捣等，安全系数取1.4）。1、模板及支架自重P1木材容重r＝8KN/m3P11＝8×0.018＝0.144KN/m210×10cm木枋自重P12＝8×0.1×0.1＝0.08KN/mΦ48×3.5mm钢管自重为39N/m，考虑到钢管及纵横杆及扣件的加载，单根钢管的自重安全系数取2.0，故q＝0.039×2＝0.08KN/m2、混凝土自重P2钢筋混凝土容重r＝26KN/m3P盖梁＝26×3.2＝83.2KN/m23、施工荷载P3计算模板时P31＝2.5KN/m2计算支架立杆时P32＝1.0KN/m24、混凝土振捣及浇注对水平模板施工荷载P4P4＝2.0KN/m2故：荷载组合为强度＝1.2×（P1+P2）+1.4×（P3+P4）刚度＝P1+P2+P3+P4深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案1三、盖梁下排架验算1、底模计算（容许应力法）18mm松木底模下的支撑为间距L为20cm的100×100mm枋木，对单位宽度b，为1m进行验算：1）、材料截面力学特性：S面＝b×h＝1.0×0.018＝0.018m2W＝b×h2/6＝1.0×0.0182/6＝5.4×10－5m3EI＝9×103×106×b×h3/12＝4347Nm32）、计算荷载及内力：由于底模均布施压，故按照间距0.2m三等跨计算，q1＝[（P11+P2）+（P31+P4）]×b，＝[（0.144+83.2）+（2.5+2.0）]×1.0＝87.8KN/mMmax＝-0.105q1l2＝-0.105×87.8×0.22＝-0.37KN•mQmax＝0.617q1l＝0.617×87.8×0.2＝10.8KN3）、强度验算：σmax＝Mmax/W＝0.37×103/5.4×10－5＝6.85Mpa[σw]＝13Mpaτmax＝1.5Qmax/S＝1.5×10.8×103/0.018＝0.84Mpa[τ]＝1.4Mpa强度满足要求。4）、刚度验算：q1，＝（P1+P2砼+P3+P4）×b，＝（0.144+83.2+2.5+2.0）×1.0＝87.84KN/m挠度ω＝0.677q1，l4/100EI＝0.677×87.84×2004/(100×4347×106)＝0.22mm[ω]/L＝0.22/200＝1/9091/400刚度满足要求。2、横搁栅计算横搁栅采用间距为20cm的100×100mm枋木，横搁栅下的支撑为间距60cm的100×100mm枋木纵搁栅，按L为60cm三等跨连续梁计算，计算宽度b，为20cm。1）、材料截面力学特性：深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案2S面＝b×h＝0.1×0.1＝0.01m2W＝b×h2/6＝1.67×10－4m3EI＝9×103×106×b×h3/12＝75000Nm22）、计算荷载及内力：q＝[（P11+P2+P12）+（P31+P4）]×b，＝[（0.144+83.2+0.08）+（2.5+2.0）]×0.2＝17.58KN/mMmax＝-0.105ql2＝-0.105×17.58×0.32＝-0.66KN•mQmax＝0.617ql＝0.617×17.58×0.3＝6.51KN2）、强度验算：σmax＝Mmax/W＝0.66×103/1.67×10－4＝3.96Mpa[σw]＝12Mpaτmax＝1.5Qmax/S＝1.5×6.51×103/0.01＝0.98Mpa[τ]＝1.9Mpa强度满足要求。3）、刚度验算：q，＝（P11+P12+P2+P3+P4）×b，＝（0.144+0.08+83.2+2.5+2.0）×0.2＝17.6KN/m挠度ω＝0.677q，l4/100EI＝0.677×16.7×6004/(100×75000×106)＝0.21mm[ω]/L＝0.21/600＝1/28571/400刚度满足要求。3、纵搁栅计算纵搁栅采用间距为间距25cm的100×100mm枋木，下支撑为60×60cm间距的Φ48×3.5mm钢管支架，按L为60cm三等跨计算，计算宽度b，为30cm。1）、材料截面力学特性：S面＝b×h＝0.1×0.1＝0.01m2W＝b×h2/6＝1.67×10－4m3EI＝9×103×106×b×h3/12＝75000Nm32）、计算荷载及内力：深圳轨道交通4号线二期工程403标B、C区间高支模专项施工方案3q＝[（P11+P2+2P12）+（P31+P4）]×b，＝[（0.144+83.2+2×0.08）+（2.5+2.0）]×0.3＝26.4KN/mMmax＝-0.105ql2＝-0.105×26.4×0.62＝-1.0KN•mQmax＝0.617ql＝0.617×26.4×0.6＝9.77KN3）、强度验算：σmax＝Mmax/W＝1.0×103/1.67×10－4＝5.78Mpa[σw]＝12Mpaτmax＝1.5Qmax/S＝1.5×6.78×103/0.01＝1.14