模板承重架施工方案

目录一、编制依据...........................................................2二、工程概况...........................................................2三、组织机构及人员安排.................................................3四、材料及要求.........................................................4五、梁主要类型.........................................................4六、承重模板支架搭设布置...............................................5七、承重模板支架设计计算...............................................51、荷载组合及标准值....................................................52、350×500mm梁下承重架的验算.........................................6八、承重架搭设构造要求................................................20九、承重架搭设施工要求................................................21十、承重架搭设检查与验收要求..........................................22宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案2一、编制依据1、施工平面布置图2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-993、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》J10905-20064、《建筑施工手册》5、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）6、混凝土结构工程施工质量验规范（GB50204-2002）7、有关法律、法规、规章、管理文件二、工程概况本工程位于浙江省宁波市镇海区工业园区。工程为支管廊二期工程，结构体系为钢筋混凝土框架结构，跨度大于24m的纵向构件采用钢桁架结构，桩基采用先张法预应力混凝土管桩，基础采用钢筋混凝土承台。建设单位：宁波安捷化工物流有限公司设计单位：江西省化学工业设计院监理单位：浙江华光建设监理有限公司施工单位：宁波建工集团有限公司监督单位：镇海区建筑工程质量安全监督站本工程建筑标高±0.000相当于黄海高程3.2m。宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案3三、组织机构及人员安排1、组织机构（见下图）2、主要人员安排（1）施工员1名：主要负责模板支架搭设、拆除的技术指导。（2）安全员1名：主要负责模板支架的安全工作。（3）模板支架技术工人15人：根据进度需要，主要负责模板支架搭设、拆除工作。（4）木工20人：主要负责梁、柱搭设。项目经理蒋桢项目负责人蒋桢项目技术负责人徐丰施工员徐丰质量员马宁安全员尤建军安全员陈培忠预算员殷爱定测量员陈先福材料员杨大伟资料员杜守勤电工员赵琼修木工组长袁炳荛钢筋组长罗方敏砼组长架子组长屠君武吕岳成砌砖组长机修组长水电组长朱富安蒲小东赵琼修宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案4四、材料及要求1、钢管钢管规格为：外径48㎜，壁厚3.2㎜，查JGJ130-2001附录B表B钢管截面特性:I=12.19cm4，W=5.08cm3，截面的回转半径i=1.58cm，每米长重量3.84kg，E=2.06×105N/mm2,f=205N/mm2。其材质符合国家现行标准《直缝电焊钢管》GB/T13793和《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-79中A3钢的要求。弯曲变形、锈蚀的钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。钢管上严禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附件应符合《可煅铁分类及技术条件》BG978-67的规定，机械性能不低于KT33-8的可煅铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合《普通螺纹》GB196-81的规定，垫圈应符合《垫圈》GB95-76的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1㎜，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N/m时，不得发生破坏。3、方木、底模方木、底模的材料应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收规范》（GB50206）的有关规定。五、梁主要类型本工程模板采用胶合多层板，模板的承重架采用Φ48×3.5㎜扣件式钢管支撑架；扣件采用铸铁扣件。本工程最高框架高14.3m。梁尺寸有300㎜×400㎜、350㎜×400㎜、350㎜×450㎜、300㎜×450㎜、300㎜×500㎜、350㎜×500㎜、250㎜×400㎜等类型。宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案5六、承重模板支架搭设布置1、构配件表6.1.钢管截面特性外径（㎜）d壁厚（㎜）t截面面积（㎝2）A惯性矩（㎝4）I截面模量（㎝3）W回转半径（㎝）i每米质量（Kg/m）483.24.8912.195.081.583.84表6.2.扣件力学性能项目直角扣件旋转扣件对接扣件质量（N）13.214.618.4螺栓拧紧力（N·M）40—6540—6540—65破坏荷载（KN）≥25.0≥17.0/抗滑允许承载力（KN）8.008.00/2、计算参数选定本工程为混凝土框架结构。最高梁高高为13.8米，梁截面为350㎜×500㎜，此梁为最大梁，最大跨度为5000㎜，为设计计算对象。七、承重模板支架设计计算1、荷载组合及标准值模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案6模板标准值0.52/KNm梁钢筋自重标准值1.53/KNm板钢筋自重标准值1.13/KNm混凝土标准值243/KNm施工人员及设备荷载标准值1.02/KNm混凝土振捣时的荷载标准值2.02/KNm2、350mm×500mm梁下承重架的验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；梁底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：13.8；梁两侧立杆间距(m)：0.75；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案7木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案8算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(700-200)/(4-1)=166.67mm；面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(700-200)/(4-1)]2+0.117×2.52×[(700-200)/(4-1)]2=3.50×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(700-200)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(700-200)/(4-1)]/1000=2.271kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.50×104/2.70×104=1.3N/mm2；宁波建工集团有限公司宁波化工区支管廊二期工程模板承重架专项方案9面板的抗弯强度设计值:[f]=15N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l--计算跨度:l=[(700-200)/(4-1)]=166.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.638×[(700-200)/(4-1)]4/(100×6000×2.43×105)=0.035mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(700-200)/(4-1)]/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值ν=0.035mm小于面板的最大容许挠度值[ν]