搓丝机传动装置设计

前言搓丝机用于加工轴辊螺纹，由电动机驱动，室内工作，通过传动装置实现工件在上下搓丝板之间滚动，搓制出与搓丝板螺纹一致的螺丝。本课程设计的要求是设计一套平板搓丝机传动装置，配以适当的电动机等零部件，实现自措置螺纹的功能。要求工作期限为十年，每年工作300天；每日工作8小时，电机单向运转，载荷比较平稳。一开始，老师要求至少给出两种方案供对比选择，我给出了“凸轮传动”以及（减速箱）“齿轮传动”两种方案，不过我在设计（计算）前就感觉只能选择传动，而我在对凸轮传动和齿轮传动的计算对比中也感觉似乎只有齿轮传动才更合理。1.设计任务书1.1设计题目：搓丝机传动装置设计1—电动机2—传动装置3—床身4—搓丝机1.2设计背景：1）题目简述：如图1所示为平板搓丝机结构示意图，该机器用于搓制螺纹。电动机1通过2带传动，齿轮传动3减速后，驱动曲柄4传动，通过连杆5驱动下搓丝板（滑块）6往复运动，与固定上搓丝板7一起完成搓制螺纹功能。滑块往复运动一次，加工一个工件。送料机构将置于料斗中的待加工棒料8推入上下搓丝板之间。2）使用状况：室内工作，故要求振动、噪声小，动力源为三相交流电动机，电动机单向运转，载荷较平稳。工作期限为十年，每年工作300天；每日工作8小时。1.3设计参数：最大加工直径最大加工长度滑块行程公称搓动力生产率8mm160mm320mm8KN40件/min1.4设计任务：1）完成平板搓丝机传动装置总体方案的设计与论证，绘制总体设计原理方案图；2）完成主要传动装置的结构设计；3）完成部件装配图、机器总装图用A1输出；零件图画若干个，用A4或A3拼成A1幅面输出；4）编写设计说明书。2.传动方案的拟定2.1方案选择1）原动机：三相交流380/220v，电动机单向运转。2）传动装置：齿轮传动（承载能力强，结构紧凑）。第2章系统总体方案的确定2.1系统总体方案根据毕业设计课题要求需要设计一个平板搓丝机能够满足在特定的工作环境下正常工作要求的传动装置，即减速器。在查阅了大量文献后，得到三种可供选择的传动总体方案，(1)二级圆柱圆锥传动、(2)蜗轮蜗杆传动、(3)二级圆柱齿轮传动；并比较三种方案，选出最佳的传动总体方案。2.2系统方案总体评价比较上述方案，此（2）方案为整体布局小，传动不平稳，虽然可以实现较大的传动比，但是传动效率低。方案（1）布局比较小，但是圆锥齿轮加工较困难，特别的是大直径，大模数的锥轮，所以一般不采用。方案（3）结构简单，在满足较大传动比的同时拥有较高的效率与稳定性、可靠性，同时减速器采用封闭的结构，这样有利于在粉尘较大的环境下工作。设计时二级齿轮传动均采用斜齿轮，这是因为斜齿轮相对于直齿轮啮合性能好，重合度大，机构紧凑，虽然其结构稍稍复杂，但设计制造成本基本与直齿轮相同。最终方案确定：采用二级圆柱齿轮减速器，其传动系统为：电动机→传动系统→执行机构(如下图)。三、电动机的选择3.1类型和结构形式的选择：按工作条件和要求，选用一般用途的Y系列全封闭自扇冷式三相异步电动机，电压为380/220V；3.2确定电机的额定功率：平板搓丝机工作时滑块运动的平均速度为：s/427.05.132.022mtLv工作所需的输入功率为:kwFvPw416.31000427.010810003传动装置的总效率为:%4.68321其中：95.098.097.01（两级齿轮效率），96.02（皮带效率），75.03（轴承，曲柄滑块等其它综合效率,其中取各滚动轴承的效率为99%）因此，所需要的电机的功率为:kwPPd99.4684.0416.3因为载荷比较平稳（但仍有波动），所选用的电机的额定功率应大于理论所需功率，选额定功率为7.5Kw的电机。3.3确定电机的转速:因为生产率为40件/min，因此要求执行机构的来回运动速度（即电机通过减速器的输出转速）为:min/40rnw又因为V带传动比为4~2，二级圆柱齿轮的减速比为40~8，则总传动比为：160~16di故：电机的可选转速范围为:min/)3840~384(''rninwdw所以电机的同步转速:0n=(750或1000或1500或3000)r/min;3.4确定电机的型号根据以上计算，在相关手册中查阅符合条件的电机，当0n=(750或1000)r/min时，电机的质量较重，价格较贵；而0n=3000r/min时则减速器的尺寸较大，综合考虑各因素选用的电机类型为：Y132M-4；其中kwPed5.7；额定功率满载转速min/14400rn。四、传动系统的运动和动力参数4.1计算总传动比：;364014400wanni4.2传动比分配：取V带的传动比为：31i；故二级齿轮减速器传动比1233612iiia，其中取第一级减速比为：099.44.112ii，则第二级减速比为：928.223i。所取的传动比均在要求的范围内。4.3确定各轴运动和动力参数0轴（电动机轴）：kwPPd99.40；min/14400rn；mNmNnPT09.33144099.495499549000；1轴（高速轴、输入轴）:kwkwPP79.496.099.4201；min/48031440101rinn；mNmNnPT29.9548079.495499549111；2轴（中间轴）:kwkwPP69.498.079.41212；min/1.117099.44801212rinn；mNmNnPT382.45117.14.6995499549222；3轴（低速轴）:kwkwPP4.5579.04.692323；min/402.928117.12322rinn；mNmNnPT1086.2404.5595499549333；总效率:%4.683213~1轴的输出功率为各轴的输入功率乘以滚动轴承的效率0.99（合并在齿轮效率内，故近似认为前一轴输出功率与下一轴输入功率相等，输出转矩计算类似。因此各轴的运动和动力参数列表如下：轴`名功率kwP/转矩mNT/转速nmin/r传动比i效率输入输出输入输出电动机轴7.54.9937.1833.09144030.891轴4.994.7999.2695.294804.0990.962轴4.794.69398.39382.45117.12.9280.963轴4.694.551131.461086.240五、传动零件的设计计算5.1V带传动设计：V带带轮：材料选用铸铁，小带轮采用实心式，大带轮采用辐板式计算项目计算内容计算结果计算功率由表取kwPKA99.42.1，PKPACkwPC699.42.1选V带型号确定小带轮直径，V带的基本额定功率及滑动率01.01251，mmdd大带轮直径11102dddnndmmmmdd37025.3712，取小带轮转速10006011nddvd9.4（符合要求）中心距a2121255.0ddddddadd,5.9929.2720mmamma600取基准长度dL022121422addddaLdddddmmLd2000实际中心距20ddLLaa725.598A取mma598包角V带根数