构架方案

高支模施工方案一、编制依据：1、《江苏省建设工程高支模系统施工安全管理办法》2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB80204—2002）4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-995、《建筑安装工人安全技术操作规程》6、江苏省建湖教育服务中心施工图纸二、工程概况江苏省建湖教育服务中心工程位于双湖东路南侧，本工程由建湖教育局出资兴建，上海现代设计院设计，盐城伟业监理有限公司监理，江苏千和建设工程有限公司施工的13层（地下一层，地上十二层），建筑面积为16055.05平方米，结构体系为现浇钢筋混凝土框架结构。其中顶层构架部分支模高度为9.3米，最大跨度15.6m。根据“江苏省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，属于高支模。三、施工准备3.1材料准备3.1.1模板、木方模板选用18厚的普通九夹板（规格为915*1830*18），其力学性能为：fv=1.2N/㎜2fm=11N/㎜2；木方截面为40*80㎜（杉木），其力学性能为：fv=1.2N/㎜2，fm=11N/㎜2。3.1.2扣件、钢管、顶托选用扣件式满堂式钢管脚手架，根据所需材料需提前考察、选用相关材料的厂家，钢管(Φ48*2.75㎜)、扣件必须要有出厂合格证，扣件采用锻铸铁材质扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用，钢管的力学性能为fv=125N/㎜2，fm=205N/㎜2；十字扣件的抗滑力为10KN，拧紧力矩为40～65KN·M；顶托必须要有出厂合格证，对进场的顶托必须进行验收，验收合格后方可投入使用，对不合格的顶托拒绝进场。四、高支模支撑方案4.1模板及支架的选取梁的底模与侧模均采用18厚的普通九夹板，次龙骨选用50×80㎜方木(杉木)，间距为200㎜（梁高在900～1000之间），主龙骨采用规格2Φ48*2.75㎜的双肢钢管加顶托。楼板模板采用18厚的普通今九夹板，主次龙骨选用40×80㎜方木(杉木)，间距为300㎜。4.2支撑体系的设计内排架采用满堂红体系:排架间距1000×1000,步距1500,框架梁部位排架间距1200×1000,主梁底均居中增加一排承重立杆间距600×1000,步距不得大于1500mm,内排架在柱筋绑扎前进行搭设,扫地杆纵,横向搭设,离地200mm.本工程的重点，难点在于外围构架梁悬挑1.4米.搭设排架时,排架外挑,设置两道斜杆,水平杆与斜杆必须每道都连接,斜杆必须支撑在楼面上.必须保证架体的牢固稳定.剪刀撑的设置：1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2）模板支架的两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。5）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接；梁板模板支撑体系的连墙件进行如下设置：根据我们的施工安排，高支模部分的混凝土浇注顺序为：先将框架柱砼浇注完成后，等其达到一定强度后将钢管排架与框架柱相连接牢固，然后浇注构架梁混凝土。因此，高支模支撑体系的连墙件为在主体结构柱子上沿竖向每隔1.5米（与模板支撑体系的水平杆位置相吻合）设置一个用钢管柱箍做为模板支撑体系的连墙件。在浇筑框架梁砼时，由于本工程四周有外挑1.5米的外挑构架梁，为了浇筑砼施工的安全，框架梁浇筑顺序为：先将中倍框架梁砼浇注完成后,再向四周浇筑框架梁砼.(从中倍向四周括散的浇筑顺序).五、高支模验算书5.1大梁模板验算结构梁的截面尺寸为350×900、350×1000本次验算选取截面尺寸350*1000、350×900的框架梁进行验算。5．1．1模板面板计算（梁截面为350×1000）模板支架搭设高度为9.30米，基本尺寸为：梁截面B×D=350mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。梁顶托采用双钢管48×2.75mm。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.000×0.150×0.450×0.200=0.405kN。采用的钢管类型为48×2.75。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×1.00×0.350+0.350×1.000=9.1kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.350=1.05kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；9300≤15001000350≤1200M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×13.710+1.4×1.800)×0.200×0.200=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.076×1000×1000/32400=2.342N/mm2面板的抗弯强度验算f[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×13.710+1.4×1.800)×0.200=2.277kN截面抗剪强度计算值T=3×2277.0/(2×600.000×18.000)=0.316N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×13.710×2004/(100×6000×291600)=0.085mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!5．1．2梁底支撑木方的计算（梁截面为350×1000）（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：混凝土自重q11＝24×1.0×0.175=4.2KN/m钢筋自重q12=1.5×1.0×0.175=0.26KN/mq1=q11＋q12=4.46kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.200×(2×1.00+0.350)/0.350=0.07kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.600×0.200=0.360kN均布荷载q=1.2×4.500+1.2×0.280=5.736kN/m集中荷载P=1.4×0.360=0.504kN5005005000.50kN0.41kN0.41kN5.74kN/mAB木方计算简图0.0500.193木方弯矩图(kN.m)0.0000.214木方变形图(mm)0.000.000.410.410.410.691.690.250.251.690.690.410.410.410.000.00木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.378kNN2=2.378kN经过计算得到最大弯矩M=0.192kN.m经过计算得到最大支座F=2.378kN经过计算得到最大变形V=0.2mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.192×106/53333.3=3.60N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.685/(2×50×80)=0.632N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.2mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5．1．3梁底顶托梁计算（梁截面为350×1000）托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。1000100010002.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kNAB托梁计算简图0.9441.213托梁弯矩图(kN.m)1.6490.120托梁变形图(mm)4.734.732.352.350.020.022.402.404.784.787.167.165.945.943.573.571.191.191.191.193.573.575.945.947.167.164.784.782.402.400.020.022.352.354.734.73托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=1.212kN.m经过计算得到最大支座F=13.102kN经过计算得到最大变形V=1.6mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.212×106/1.05/10160.0=113.61N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.6mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!5．1．4立杆的稳定性计算（梁截面为350×1000）作用于模板支架上的荷载有静荷载、活荷载1：静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重（KN）NG1=0.129×9.8=1.264KN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A模板自重：（KN）NG2=0.3×（0.35+1.0×2）=0.705KN钢筋混凝土自重：NG3=24×0.35×1.0=8.4KN静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=10.369KN2：活荷载为施工荷载标准值与振倒砼时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=（2+2）×0.35×1.0=1.4KN3：不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.369+1.4×1.4=14.4KN立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=10.825kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重NG1=0.129×9.8=1.264KNN=10.825+1.264=11.689kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支架，由公式(1)或(2)计算(1)l0=k1uh=1.155×1.75×1.5=3.03(2)l0=(h+2a)=（1.5+2×0.1）=1.7k1——计算长度附加系数，取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；l0/i=1700/15.8=108由长细比l0/i的结果查表得到轴