第二章附:刚性扩大基础算例掌握荷载组合方法及浅基础设计的流程算例关键荷载信息•上部构造形式装配式钢筋混凝土T形梁,标准跨径20m,计算跨径19.60m摆动支座,桥面宽度为7m+2×l.0m,双车道•设计荷载公路—II级,人群荷载为3.0kN/m2•材料台帽、耳墙用C20混凝土,g1=25.00kN/m3台身用M7.5浆砌片、块石,g2=23基础用C15素混凝土浇筑,g3=24台后及溜坡填土,g4=23;填土的内摩擦角35o,粘聚力0算例水文地质信息•水文、地质资料设计洪水位标高离基底的距离为6.5m(即在a-a截面处)•地基土的物理力学性质指标取土深度(m)土的物理指标土粒密度(t/m3)塑性界限液性指数压缩系数a1-2(MPa-1)直剪试验含水率天然重度孔隙比液限塑限塑性指数c(kPa)φ3.2~3.62619.70.742.724424200.10.1555206.4~6.82819.10.822.713419150.60.262016图解刚性角𝜶=𝟑𝟖.𝟔𝟔°234581011967&121316三、荷载计算7bal1l2区块10恒载计算l1=9-b=9-3.15/1.5=6.9l2=9-a=9-5.8/1.5=5.13h1=4.3-0.4-1.35+0.1=2.65h3=2.65-0.8=1.85115.136.832.651.855.522区块10截面积:h3h16.9土压力的计算222cos()sin()sin()coscos()1cos()cos()aK=𝜃𝛽𝘀𝜃−𝛽𝐸𝑎𝛿𝑅𝜑𝐺𝐴𝐵𝐶𝐸𝑎=12𝛾𝐻2∙𝐾𝑎𝐸𝑎关于台后土压力的分布•不考虑车辆荷载•考虑车辆荷载破裂角(𝘀=0)土压力作用高度Ref:JTGD60-2015,公路桥涵设计通用规范.4.2.3、4.3.1cottan()tan()cottan()0.583==𝜶0100.5835.83lm==0hGBlg=𝐸𝑎C332HHhCHh=𝐺=2×140×210(二)土压力计算土压力按台背竖直,ε=0;填土内摩擦角φ=35o,台背(污工)与填土间外摩擦角δ=φ/2=17.5计算;台后填土为水平,β=0。1.台后填土表面无活载时土压力计算•库仑土压力:KA=0.247EA=1616.62kN11•土压力水平分力•作用点距基底的距离•对基底形心轴的弯矩12•土压力竖直分力•作用点距基底的距离•对基底形心轴的弯矩132、台后填土表面有汽车荷载时•汽车的等代均布土层厚度:式中:l0—破坏棱体长度,l0=H(tan+cota)H—桥台高度;—台背与竖直线夹角,台背竖直=0a—破坏棱体滑动面与水平面夹角l0=Hcota,本例中H=10m0cottan()tan()cottan()1.303(1.4281.303)1.3100.5835.83030.583lm=====车辆荷载分析𝜶05.83lm=3m7m1.4m1.4m30kN120kN120kN140kN140kNJTGD60-2015,公路桥涵设计通用规范.4.3.1•𝐺=2×140×2•车轮重取最大值,考虑两个后轮同时压上,并考虑双车道情况15•在破坏棱体长度范围内只能放一辆重车,因是双车道,故•表面作用有汽车荷载时土压力:hmhkNG734.01783.57.756056021402====kNBKHhHEaA93.1853247.07.7)10734.02(101721)2(214===g16•土压力水平分力•作用点距基底的距离•对基底形心轴的弯矩kNEEoaax12.17685.17cos93.1853)cos(===mey55.3734.0210734.0310310==mkNMex==83.627655.312.176817•土压力竖向分力•作用点距基底的距离•对基底形心轴的弯矩kNEEoaay49.5575.17sin93.1853)sin(===mex75.14.015.2==mkNMey==61.97575.149.557台前溜坡土压力分析613cm•计算要点台前溜坡土压力按照库仑主动土压力计算主动土压力系数中的坡面倾角𝛽不为零疑问:教材中取台前计算高度为6.13m,是否正确?193、台前溜坡填土自重对桥台前侧面上的主动土压力•计算时,以基础前侧边缘垂线作为假想台背,土表面的倾斜度以溜坡坡度为1:1.5算得β=-33.69o,则基础边缘至坡面垂直距离为Ka=0.18Ea=442.69kN20•土压力水平分力•作用点距基底的距离•对基底形心轴的弯矩21•土压力竖直分力•作用点距基底的距离•对基底形心轴的弯矩关于台前土压力计算支座活载反力分析•工况一&二公路—I级车道均布荷载标准值为10.5kN/m,集中荷载标准值取值见表公路—II级车道荷载的标准值按公路—I级车道荷载标准值的0.75倍选用(《通用规范》4.3.1)跨径小于50m,人群荷载取3kN/m(《通用规范》4.3.6)计算跨径(m)Pk(kN)270360019.6lm=注意:15版《通用规范》更新!注意:15版《通用规范》更新!注意:15版《通用规范》更新!•𝑃𝑘=0.75∙2𝑙0+130=224.4𝑘N7.875kqkNm=224.4kPkN=1603.2RkN=3kNm258.8RkN=20cm27HkN=支座摩阻力•摩阻力分析仅考虑恒载作用•作用点为桥面与支座的连接面42.4FPfkN==恒8.7m工况分析1.桥上有汽车及人群荷载,台后无活载2.桥上有汽车及人群荷载,台后有汽车荷载3.桥上无活载,台后有汽车荷载4.桥上无活载,台后无活载5.无上部构造时(施工)台前后填土的附加应力影响•台前后填土的附加应力影响2m11.58m4.13m1P1P2P11=62.56kPa9.38kPaPP=2=17.55kPaP基底压应力计算地基承载力验算时,传至基底的作用效应按正常使用极限状态的短期效应组合采用,尚应考虑作用效应的偶然组合——《JTGD63-2007公路桥涵地基与基础设计规范》1.0.8,荷载分项系数取1.0•荷载频遇值系数上部结构恒载、桥台及基础自重、台前及台后土压力、支座摩阻力、人群荷载:1.0汽车荷载:1.0基底压力工况分析工况水平力竖向力力矩(一)(二)(三)(四)1541.80-422.2+42.4=1162kN6804.41+486.13+133.12+557.55+58.8=8040kN1338.05-5134.19+850.72+861.29-286.21+383.96+44.1-368.88=-2311.2kN∙m1768.12-422.2+42.4=1388.32kN6804.41+557.49+133.12+557.55+58.8=8111.4kN1338.05-6276.83+975.61+861.29-286.21+383.96+44.1-368.88=-3328.9kN∙m1541.80-422.2=1119.60kN6804.41+486.13+133.12=7423.66kN1338.05-5134.19+850.72+861.29-286.21=-2370.34kN∙m1768.12-422.2=1345.92kN6804.41+557.49+133.12=7495.02kN1338.05-6276.83+975.61+861.29-286.21=-3388.09kN∙m最不利条件下基底压应力分析•正常使用时•施工时maxmin28111.43328.964.39.39.34.3318.99kPa86.8kPaPMpAW===maxmin318.9926.93345.92kPa86.862.56149.36kPap===maxmin26804.41848.054.39.31338.058486.134283.4133.12575.48.050.6569.34.3266.3726.93kPa62.4962.56kPa708p==(五)一地基承载力验算•承载力容许值查表2-22持力层承载力下卧层承载力2m6.5m4.1mfa1=354kPafa2=225kPamax1344.78kPa354kPapf==9.34.32.160.4694.54.31.05lbzb=====z12Ra()()[]phzphfggg=345.92143.362247.59kPap==19.76.50.469247.5919.72=zp=225.65kPaaa0112223325.43kPaffkbkhgg==二基底偏心距验算•桥台仅承受永久作用,e0应不大于ρ的0.75倍•桥台承受作用标准组合时,e0应不大于ρ(P50)(三)(四)0.75∙𝜌=0.75∙𝑊𝐴=0.54m𝑒3=𝑀𝑃=2370.347423.66=0.32𝑚0.75∙𝜌𝜌=𝑊𝐴=0.72m𝑒4=𝑀𝑃=3388.097495.02=0.45𝑚𝜌三基础倾覆验算•使用阶段、施工阶段分别计算作用组合稳定性系数k0使用阶段永久作用(不计混凝土收缩及徐变、浮力)和汽车、人群的标准值效应组合(工况二)1.5各种作用(不包括地震作用)的标准值效应组合(工况四)1.3施工阶段作用的标准值效应组合(工况五)1.200esk=iiii0iPeHheP=四基础滑移验算•查表摩擦系数μ=0.25作用组合稳定性系数kc使用阶段永久作用(不计混凝土收缩及徐变、浮力)和汽车、人群的标准值效应组合(工况二)1.3各种作用(不包括地震作用)的标准值效应组合(工况四)1.2施工阶段作用的标准值效应组合(工况五)1.2iiPciaPHkH=五沉降计算•计算深度•基底附加压力正常使用极限状态下的长期效应组合(准永久系数见P9)取最大荷载条件的(工况二)𝑝0=193.13kPa2m6.5m4.1m𝑧𝑛=𝑏2.5−0.4ln𝑏=8.2𝑚4.5m3.7m6.67MPa3.85MPa𝑠=𝜓𝑠𝑠′=𝜓𝑠𝐴𝑖𝐸𝑠𝑖5𝑖=1𝐴𝑖=𝑝0𝑧𝑖𝛼𝑖−𝑧𝑖−1𝛼𝑖−1𝐸𝑠=𝐴𝑖𝐴𝑖𝐸𝑠𝑖=5.71𝑀𝑃𝑎Es(MPa)p0(kPa)2.54.0p0<0.75fk1.11.035(1)确定地基变形的计算深度(2)确定分层厚度•第一层:从基础底部向下4.5m;•第二层:从第一层底部向下3.7mmbbzn2.8)3.4ln4.05.2(3.4)ln4.05.2(===36(3)确定各层土的压缩模量•第一层:•第二层:MPaaeEs6.1115.074.0111===MPaaeEs0.726.082.0112===(4)确定基底附加应力(工况二)kPahAN:pN2.15427.193.93.456.77417741.56kN=58.8)+(557.550.4+133.12+557.49+6804.410====g附加应力37(5)计算地基沉降z/ml/bz/baiziaiziai-zi-1ai-1Esisis02.204.52.21.50.6562.9522.95211.639.2439.248.22.21.90.5724.691.7387.038.377.5438(6)确定沉降计算经验系数•沉降计算深度范围内压缩模量当量值:61.03.0715733.97.033.90.7738.16.11952.2738.1952.2=====ssiiisM