网架拆除方案

国际体育馆网架拆除方案编制单位：编制：审核：批准：日期：2体育馆网架拆除方案一、概述：体育馆改建目前将体育馆上网架构件进行拆除，网架构件为弧形支座距地面高度19.74M。支座轴为（F1～F17）轴、（F1～F17）轴长度为70.06M，（F1～F17）轴网架部分板材檩条均以拆除完必。主体网架结构未出现其他变化，排除了在拆除过程中主体网架结构失衡的隐患。二、1、网架拆除工艺流程:施工准备→辅助搭设→拆除施工→现场清理2、结合本工程具体情况和施工进度计划，本拆除施工劳动力配置计划见如下表所示：表.劳动力配置计划表工种人员数量技术要求总人数拆除人员25持证上岗30电工1持证上岗吊车司机2持证上岗起重工2持证上岗33、机具计划序号名称型号单位数量150吨汽车吊KH180-3台12直流电弧焊机AXT-300台43气割设备套74手动葫芦2T、5T套55螺旋千斤顶8T、16T台56扳手套107卷央机台38板手全系套89管钳900、750、600、450套210链钳套211千斤顶10T个1044、拆除进度计划三、具体拆除方案（一）脚手架施工拆除方案(1)、拆除顺序：1）、F1-F17轴线悬挑部分网架Ⅰ区（沿口处至7上悬球）2）、F1-F17轴线悬挑部分网架Ⅱ区（7上悬球处到14下悬球）3）、F1-F17轴线网架部分III区（逐一拆除）(2)、施工准备开工前组织项目部人员认真熟悉、研究拆除方案和有关技术资料并做好技术交底工作，做好劳动力计划、材料计划等准备工作。(3)、脚手架搭设在拆除前，须搭设施工操作架，为拆除作业提供操作平台。操作架打设形式如下：1）结构形式序号项目工期1操作架搭设25天2网架拆除30天3现场清理15天5结构形式安装用操作架，操作架采用（满堂）操作架，由四块16m*12m的满堂脚手架拼接而成，高度约为7m~13m；搭设尺寸为1.5m×1.5m×1.5m。2）操作架的整体施工顺序操作架平台搭设顺序：放线、放置垫板→（设置滑轨、滚轮）→放置纵向扫地杆→立杆→放置横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……3）操作架平台搭设操作要点：（根据《JGJ130规范》编制）①、按操作架搭设要求向搭设和使用人员进行技术交底，按JGJ130-2001规定的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格品不得使用。②、清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。③、操作架底面基础经验收合格后按要求放线定位。④、立杆：采用Φ48×3.5钢管。必须设置纵横向扫地杆。纵横向扫地杆应用直角扣件固定在距底座上表面不大于200mm的立杆上。立杆接长除顶层顶步处可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。同步内至少隔一根立杆，两根立杆接头位置在高度方向错开距离不少于500mm，立杆上对接扣件至节点的距离应≤1/3步高。垂直度允许偏差为30mm（立杆高≤20m）。⑤、纵向、横向水平杆：采用Φ48×3.5钢管,顶层水平杆采用八字撑6加固，水平杆顶层上铺设作业层。水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，错开距离不应小于500mm。搭接时，搭接长度不应小于1000mm，应等间距用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至水平杆端距离不小于100mm,水平杆长度不宜小于3跨。⑥、剪刀撑：采用Φ48×3.5钢管。剪力撑与地面的倾角宜在45°～60°之间，剪力撑跨越立杆的根数≤7根。剪力撑用扣件与水平杆连接牢固，扣件中心至主节点距离≤150mm。⑦、顶层构造：顶层为钢结构作业层，顶层水平杆采用Φ48×3.5钢管，间距≤400mm，操作平台水平杆上方满铺安全平网，安全平网上方满铺脚手板。⑧、斜道搭设：在架体中间部位设置一字型斜道，宽度不宜小于1m，坡度宜采用1:3，斜道两侧挡脚板，挡脚板高度不应小于180mm。⑨、脚手架操作平台边缘均应设置高度≥1.2m栏杆。栏杆上横杆不少于二道并满挂安全网，且应设高度200mm的挡脚板。⑩、搭设高度：搭设高度为网架下弦节点球中心下浮300～400mm。斜坡区域采用阶梯型。4)、操作架工程计算书高度为10米（最高搭设高度，扣除支座高度）操作架计算书立杆及水平杆均采用φ48×3.5钢管，材质为Q235，采用单扣件连接方式，取La=1.5m，Lb=1.5m，H=1.5m。计算依据：7①、《建筑施工扣件式钢管操作架安全技术规范》（JGJ130）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；②、按Q235钢，自重按φ48×3.5钢管，内力按φ48×3.0钢管各项技术参数进行计算：查表φ48×3.0钢管的技术参数如下：A=4.24×10²mm²，I=10.78×104mm4W=4.49×10³mm³，i=15.94mmE=2.06×105N/mm²自重：每米重量：3.84kg/m1、荷载计算①、静载：ⅰ.木脚手板自重标准值：∑Q1=0.35kN/m²ⅱ.栏杆、木脚手挡板自重标准值：∑Q2=0.14kN/m²②、活载：取3.0kN/m²（包括人和设备，其中网架自重0.54kN/m²）；③、n=10/1.5（表示层数），水平杆共7层，加扫地杆水平杆共8层。注：要求网架拆除过程中不得集中堆料，随拆随运走，方可采用以下的计算。2、根部立杆单肢稳定性验算（计算依据：JGJ130及本公司研究成果）根据现场条件考虑组合风荷载：fWMANwN=1.2(NG1+NG2)+0.85×1.4×∑Nk8每米立杆承受的结构自重标准值：gk=0.1394KN/m结构自重NG1=H×gk=10×0.1394=1.394KN构配件自重标准值产生的轴向力NG2=0.5×lb×la∑Q1+la∑Q2=0.5×1.5×1.5×0.35+1.5×0.14=0.603KN则N=1.2（1.394+0.603）+0.85×1.4×3=6.367KNMW=0.85×1.4×(wk×la×h2)/10根据JGJ130标准规定,某郊区地面粗糙度为B级时,风压高度变化系数z=1.0脚手架挡风系数ε根据规范附录ε=0.095s=1.2ε(1+η),因lb/h=1.5/1.5=1≤1,根据规范要求则取值η=1=1.2×0.095(1+1)=0.228根据规范查得某地区ow=0.4KN/m则0.7kw·z·s·ow=0.7×1.0×0.228×0.4=0.0638MW=0.85×1.4×(wk×la×h2)/10=0.85×1.4×(0.0638×1.5×1.52)/10=0.0256KN长细比λ=kuh/i根据规范要求查表得k=1.115,u=1.6=1.115×1.6×150/1.594=169.36因λ=169.36＜250则查规范附录表C得=0.245WMANw6.367×103÷(0.245×424)+0.0265×106÷4.49×103=58.30N/mm²根据滑移脚手架使用频率和工况，依照施工经验取工作条件系数为0.49则f=WMANw58.30/0.4=145.75N/mm²205N/mm²故底层立杆满足稳定性要求3、顶层水平杆抗弯验算（计算依据《JGJ130》规范）作用于水平杆上的线荷载：①、静载：ⅰ.木脚手板自重标准值：0.35kN/m²ⅱ.栏杆及木挡脚板自重标准值：0.14kN/m²②、动载：2q=3.0kN/m²（含网壳自重）顶层横向水平杆间距S=lb/3=1.5/3=0.54.1水平横杆抗弯强度验算作用在横向水平杆上线荷载标准值Q1=（3+0.14+0.35）×0.5=1.745KN/m作用在横向水平杆上线荷载设计值Q=1.4×3×0.5+1.2（0.35+0.14）×0.5=2.394KN/m考虑活荷载在横杆上的最不利布置最大弯矩：Mmax=qlb2/8=(2.394×1.5×1.5)/8=0.673KN/m钢管的截面模量，查规范附录B表B，W=4.49㎝3，Q235钢抗弯强度设计值，查规范为205N/m²σ=Mmax/W=0.673×106/4.49×103=149.88N/m²≤205N/m²故抗弯强度满足要求4.2变形验算10经查表可得：钢材弹性模量：E=2.06×103N/m²钢管惯性矩：查规范表附录B表B，I=12.19㎝4容许挠度：查规范得[v]=l/150,与10mm按规范公式验算挠度v=5Q1lb4/(384EI)=(5×1.754×15004)/(384×2.06×103×12.19×104)=3.06mm＜l/150=1500/150=10mm满足要求1600533533533160053353353353353353316001700顶层水平杆集中力(P)（顶层脚手架横向水平杆实际间距0.5米）4、顶层扣件抗滑移承载力和计算（计算根据《JGJ130》规范）顶层单元荷载：①、静载：ⅰ.脚手板自重：0.35kN/m²ⅱ.栏杆自重：0.14kN/m²ⅲ.顶层水平杆自重：6×1.5×0.0384÷（1.5×1.5）=0.153kN/m²顶层水平横杆间距：S=la/3=1.5/3=0.511∑Q=0.35+0.14+0.153=0.643kN/m²。②、动载：3.0kN/m²（含网壳自重：0.54kN/m²）每个单元承载力：q=1.2×0.643×0.5＋1.4×3.0×0.5=2.487kN/m²顶层水平杆扣件参与加强工作面时（图2）面层加强水平杆水平杆在上，参与面层加强水平杆工作抗滑扣件抗滑扣件图2则由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值F=0.5ql0=0.5×2.487×1=2.01KN纵向水平杆通过扣件传给立杆最大竖向力设计值R=2.3F=2.3×2.01=4.63KN〈[Ro]=8.0kN5、顶层立杆稳定性验算（计算依据：《JGJ130》规范第5.3节）由于脚手架顶层步距根据拆除部位不同，高度需有所变化，故顶层步高按h=1.7m进行验算。立杆的计算长度l0=kuh=1.115×1.6×1.7=3.03mλ=l0/i=3030/15.94=190[210]查表可得：稳定系数=0.19912图32.2671.71.5（1）、风荷载计算：（根据《GB50009》规范）①、单榀桁架杆件挡风系数sstAAn/式中：An——按一个单元计算1.5m×1.7m（图3）An0.048m×[（1.5m＋1.7m）×2＋2.267m]0.416㎡A1.5m×1.7m（网架轮廓面积）2.55m²AAn/2.1=1.2×0.416/2.55=0.1957根据JGJ130标准规定,某郊区地面粗糙度为B级时,风压高度变化系数z=1.0zwod²=1.0×0.4×0.048²=0.00092≤0.002lb/h=1.5m/1.7m=0.882≤1值插入法：查得=0.9µs=1.2Φ（1+）=1.2×0.1957×（1+0.9）=0.4461②、整体挡风系数计算（根据《GB50009》规范表6.3.1.21项）20榀桁架体型系数计算公式：stwst·11n值插入法：查得=0.9918.39.019.014461.020stwu③、风压高度变化系数：H=12.4m，µs=3.918，z=1.013根据《JGJ130》公式4.23计算：0.7kw·z·s·ow=0.7×1.0×3.918×0.4=1.097（2）、风荷载设计值产生的立杆弯矩：10/4.185.02hlMak=0.85×1.4×1.097×1.5×1.7²/10=0.5622kN·m（3）、顶层立杆稳定性：①、组合风荷载：N=1.2（N′G1K＋N′G2K）＋0.85×1.4NQKN=（1.2×0.634kN/m²＋0.85×1.4×3.0kN/m²）=4.338kN（0.634kN/m²为脚手板、栏杆、顶层水平杆、顶层立杆自重）47.1771049.45622004