搜索
“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第1页第一节编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；2、本工程建筑结构情况，现场场地和周边环境；3、关于创建“绿色环抱工地”对脚手架的有关要求；4、本方案待有关单位审批后方能实施。第二节工程概况本工程为成都华侨公元前区商业项目一期多功能电影厅工程，位于成都市金牛区三环路外沙西线。本工程由成都天府华侨城实业有限公司开发建设，本工程包括地下车库、商业零售和影视中心，均为不超过24m多层建筑。总建筑面积：19681.6M2，其中：地上建筑面积：13878M2，地下建筑面积：5803.6M2；地上层数：2层，局部3层；地下层数：1层。建筑使用年限为50年，结构类型为框架全现浇钢筋混凝土结构，建筑结构安全等级为二级，防火等级为一级。抗震设防类别为丙类，抗震裂度为7度。设计地震分组为一组，设计基本地震加速度值为0.1g.第三节脚手架的选择根据本工程的具体情况，以及有关方面的要求，本工程装饰外脚手架采用落地式双排式脚手架，主体结构工程施工阶段采用单排单管落地式脚手架。第四节装饰外脚手架A、材质要求：⑴、钢管和连墙材质应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的要求。⑵、锻铸铁扣件，其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的要求。扣件在螺栓拧紧力矩达65N.M时不破坏。⑶、木脚手架的材质应符合《木结构设计规范》（GBJ15）中Ⅱ级材质的要求。B、装饰外脚手架的搭设参数按下表（单位：米）“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第2页立杆间距内立杆与墙面距离纵向水平杆间距横向水平杆间距连墙杆设置横向：0.85纵向：1.500.301.80水平方向：0.85竖直方向：1.80二步三跨菱形布置C、搭设顺序：地基处理→安放木垫板（厚50mm）→校正立杆→定纵向横杆→安横向横杆→安剪刀撑→铺脚手板→挂安全网第五节落地式钢管扣件脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23米，均采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步局1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.5。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0KN/m2,同时施工2层，脚手架工铺设2层。[本设计计算书施工荷载按2层脚手板，两层装修荷载或一层砌筑荷载进行设计，脚手架高度按24m（12m），横距按1200mm计算]。ф48×3.5钢管截面特性查规范附录B得：面积A=4.89cm2,惯性矩I=12.19cm4，截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm，重量3.84Kg/m弹性模量E=2.06×105（N/mm2）一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.85/(2+1)=0.099kN/m；“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第3页活荷载标准值:Q=4.000×0.850/(2+1)=1.133kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.099=0.164kN/m；活荷载的计算值:q2=1.2×1.133=1.360kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.164×1.5002+0.10×1.360×1.5002=0.336kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.164×1.5002-0.117×1.360×1.5002=-0.395kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.336×106,0.395×106)/5080.0=77.756N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=77.756N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求3.挠度计算:“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第4页最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.099=0.137kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.133kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.137×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.133×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.448mm；脚手板,纵向、横向水平杆的容许挠度为l/150与10mm（请参考规范表5.1.8）。大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×0.85×1.500/(2+1)=0.149kN；活荷载标准值：Q=4.000×0.850×1.500/(2+1)=1.700kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.058+0.149)+1.4×1.70=2.628kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第5页均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=0.9×0.038×0.9002/8=0.019kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.628×0.850/3=0.745kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.764kN.m；σ=M/W=0.764×106/5080.000=150.394N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.129mm；P2=p1+p2+Q=0.058+0.149+1.700=1.907kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1907.000×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=1.965mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.129+1.965=2.094mm；小横杆的最大挠度小于(900.000/150)=6.000与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载立按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第6页R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058KN/m脚手架的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276KN/m活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/1=1.575KN/m荷载的计算值q=1.2×0.058＋1.2×0.276＋1.4×1.575=2.605KN/m单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载、和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN/mm2）；本例为0.1248NG1=0.125×52.200＋9.000×0.038=6.860KN⑵脚手架的自重标准值（KN/mm2）；本例采用50mm木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×（1.050+0.300）/2=0.709KN⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m2），本例子采用栏杆、木脚手板标挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210KN⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m2），标准值为0.005经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG1+NG1=8.170KN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵向距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050／2=3.150KN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7Uz×Us×Wo其中Wo——基本风压（KN/mm2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用；Wo=0.300“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第7页Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用；Uz=1.350Us——风荷载体型系数；Us=0.905经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.350×0.905=0.257KN/mm2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw=0.85×1.4Wklah2／10其中Wk——风荷载基本风压标准值（KN/m2）la——立杆的纵距(m)h——立杆的步距（m）五、立杆的稳定性计算单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ=N／ΦA≤［f］其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.21KN，Φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;l0——计算长度（m）由公式l0=kuh，确定，l0=3.12mk——计算长度附加系数，取1.155u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50A——立杆净截面面积，A=6.85cm2W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=7.11cm2σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到σ=111.76［f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2“成都华侨城公园前区商业项目一期工程”专项施工方案第8页不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜［f］，满足要求！不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算σ=137.07N/mm2＜［f］，满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ=N／ΦA+MW／W≤［f］其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.55KN，Φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;l0——计算长度（m）由公式l0=kuh，确定，l0=3.12mk——计算长度附加系数，取1.155u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50A——立杆净截面面积，A=6.85cm2W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=7.11cm2MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.148KN.mσ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到σ=111.76［f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2不