工字钢脚手架搭设方案

型钢悬挑脚手架搭、拆方案一、编制依据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130——2001《普通碳素钢技术条件》GB700——88《工程建设标准强制性条文》（2002年版）；《建筑施工手册》；《高层建筑施工》；现行建筑施工规范；程序文件、项目管理手册及项目策划书因1~4层外墙面为干挂石材必须在五层设置型钢悬挑脚手架。二、工程概况中海·寰宇天下示范区工程A10#、11#、12#、13#、1#、2#、21#楼为框剪结构。A10#~13#楼建筑层数为12层，建筑高度均为32.05m，室内外高差为0.15m；A1#、2#、21#楼，建筑层数为33层，建筑高度均为95.85m，室内外高差为0.15m。三、组织机构安全领导小组成员：组长：张海军副组长：徐建华、组员：平志刚、赵登炎生产领导小组成员：组长：徐建华副组长：张海军2组员：平志刚、赵登炎、冒来德本工程脚手架搭、拆施工人员持证上岗。四、施工工艺确定立杆位置铺筑基础竖立立杆扣大横杆扣小横杆铺脚手架板扣立杆扣斜撑、剪刀撑设置连墙件、卸荷装置搭设安全网。五、施工准备本工程采用Ф48钢管，壁厚3.50mm焊接钢管。立管和大横管长4～6m，小横管长为1.80m，钢管无锈浊、裂纹、弯曲，表面涂黄色防绣漆。扣件要求没裂缝、沙眼等缺陷，扣件与钢管的接触面应良好，所用螺栓应符合标准。密目式安全网以2000目为标准，少于2000目禁止挂设，脚手板为落叶松木板厚度为≥50mm，无腐朽、劈裂板。脚手架钢管采用黄色油漆刷两道，剪刀撑和阳角处采用黄黑相间的花管搭设。五、搭设施工1、基本要求A、本工程进行悬挑搭设脚手架施工。B、脚手架必须有足够的承载力、钢度和稳定性，在施工过程中在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲等现象，以确保安全施工。2、本工程脚手架采用落地式和悬挑式两种施工方式双排钢管扣3件式脚手架其搭设的要求和方法如下：A、落地式脚手架搭设前应将四周脚手架部位的地基分层夯实平整，每个立杆底部应垫上厚度为50mm的木板铺设平稳，不得悬空。为了避免脚手架不均匀沉降在立杆底部加扫地杆。B、立杆纵距为1.80m，步距为2.00m，横距为1.20m。C、脚手架与主体结构、构连接，横向距离为6.00m，竖向距离为4.00m。D、脚手架开始搭设立柱时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。E、顶端必须设置连墙件。F、脚手架搭设时，应做好与工程结构间连接和转角处的加固连接。同时按规定要求做好剪力撑和斜撑的搭设。3.悬挑脚手架A、悬挑脚手架采用16#的工字钢作脚手架悬挑基座，水平设置，长度为4.20m；挑出外墙长为1.50m，其余固定在内侧。水平方向每1500~2000mm设一道，在楼层浇筑梁板混凝土时Ф14钢筋U成箍型预埋件两道，作为钢挑梁锚固件。在浇筑混凝土墙时预留挑梁的穿墙洞口。在钢梁外端采用1Ф16；长150钢筋与钢梁焊接，然后将立管设在上部把Ф16钢筋套在钢管内，防止钢管滑移。另外在对应水平钢梁穿墙处的上方2000㎜处预留穿墙钢丝绳洞口,洞口直径为Ф20。以便采用Ф14钢丝绳卸荷加固。（见图）4悬挑脚手架示意图小横杆内立杆外横杆外立杆栏杆¦µ14预埋钢筋挑臂20#工字钢混凝土剪力墙钢丝绳锁内立杆?16钢丝绳@1500mm间距为1500mmB、悬挑脚手架与主体结构连接采用钢性连接，连杆与墙面垂直，不得向上倾斜，下倾角不超过15度。外挑脚手架底层满铺厚木脚手板，并在安全王外侧安装一周挡脚板，高为200mm，板面采用黄黑相间油漆涂刷。C、脚手架的剪刀撑的塔设，应设在脚手架的处侧，沿高度由上而下连续设置，每隔15m设一道，且转角和两端必须设置，斜撑与地面和水平面夹角在45º－60º范围内，斜杆支撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，联结点距脚手架结点大于200mm，支撑应采用对接扣件对接，如采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用三只旋转扣件扣牢。设置斜撑应水平间距每6m一道,转角处不足6m必须一道设置斜撑。5D、脚手架立杆接头采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错位不小于500mm，且不应在同一步距内，纵向水平接头错开不小于500mm，并步在同一跨内。E、操作层脚手板铺设应满铺，铺稳，距墙面120－150mm，脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆，不允许有探头板出现，脚手板总挑出长度不超过150mm，在脚手架顶端应设置栏杆扶手，脚手架外侧，立杆的内侧设置密目式安全网进行封闭设防人员和物料坠落。密目式安全网必须长边与纵向水平杆平型方向设置并绑牢。在脚手架顶端层以下每10m高度，设置交圈的水平安全网。f、悬挑脚手架每十个楼层悬挑一次，并在每十层中间设斜拉钢丝绳卸荷，设置钢丝绳的水平间距为每2000mm一道，保证脚手架的安全性，六、脚手架计算：1、[16工字钢钢与钢管焊缝计算：经验算满足要求，计算公式略。2、型钢主梁采用16工字钢钢自重为260N/m,Φ48钢管自重为0.04KN/m,木板厚度为50mm,铺板以0.4KN/m2计算,施工活载以1.5KN/m2计算,永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。外侧主梁以钢丝绳吊点作支撑点计算，型钢宽度以1.80m计算。3、主梁计算：选用16工字钢钢其截面特性为:重量0.26KN/m,WX=191.4,H=160mm,B=75mm,T=11mm。6荷载及内力计算主梁均布荷载：16工字钢钢0.26*1.2=0.312KN/m栏杆0.115*1.2=0.138KN/m木板0.072*1.2=0.086KN/mΣｑ=0.536KN/m次梁传递荷载：P1P2P3P4P3P2P1=KN88.06.212.0216.221.2*48.021P2=KN51.36.27.221P3=KN51.36.27.221P4=KN36.56.26.136.27.221mKNM46.13436.5411051.3454.0812RA=RB=KN02.1236.52151.351.388.0454.021强度验算：2236/215/98.66104.19105.11046.13MMNfMMNfWMxXx满足要求4、钢丝绳验算根据高处作业安全技术规范的规定，为安全起见,卸料钢型钢每7侧两道钢丝绳均以一道受力作验算，其受力为:sin2qlT式中T—钢丝绳所受拉力（N）；q—主梁上的均布荷载标准值（N/m）；l—主梁计算长度（M）；α—钢丝绳与型钢面的夹角；当夹角为45º时，sinα=0.707；当夹角为60º时，sinα=0.866。则sin2qlT=N32.18420866.0247976以钢丝绳拉力按下式验算钢丝绳的安全系数K：KTFK式中：F—钢丝绳的破断拉力，取钢丝绳的破断拉力总和乘以换算系数（N）；[K]—作吊索用钢丝绳的法定安全系数，定为10。由此1047.932.184208.0218000KTFK所以采用Ф12.5钢丝绳能满足要求。二、脚手架上操作层附加荷载为2000N/㎡，考虑动力系数1.2超载系数1.4，脚手架自重300N/M，钢管重量为38.4N/M。扣件自重为10N/个。大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的8上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值P₁=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P₂=0.350×1.050/3=1.102kN/m活荷载标准值Q=3.450×1.050/3=1.102kN/m静荷载的计算值q₁=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m活荷载的计算值q₂=1.4×1.102=1.543kN/mLLLLLL1LL1LLL2L2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式化如下：Mlmax=0.08q1l2+0.10q2l29跨中最大弯矩为M1=-（0.08×0.193+0.10×1.543）×1.5002=-0.382kN.m支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯矩为M2=-（0.10×0.193+0.117×1.543）×1.5002=-0.450kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.450×106/5080.0=88.537N/㎜2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Vmax=0.677q1l4/100EI+0.990q2l4/100EI静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷载标准值q2=1.102kN/m10三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.161+0.990×1.102)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.420㎜大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10㎜，满足要求！（一）小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷载标准值Q=3.150×1.050×1.500/3=1.654kN1/L11/LLPP2、抗弯强度计算11最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=Pl/3M=(1.2X0.038)X1.0502/8+2.605/1.050X3=0.918kN.mσ=0.918X106X5080.0=180.719N/㎜2小横杆的计算强度小于205.0N/㎜23、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4/384EI集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0X0.038X1050.004/(384X2.060X105X121900.000)=0.02㎜12集中荷载标准值P=0.058+0.184+1.654=1.895kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1895.100X1050.0X(3X1050.02-4X1050.02X9)(72X2.06X105X121900.0)=3.101㎜最大挠度和V=V1+V2=3.125㎜小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10㎜，满足要求！（二）扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤Rc其中Rc-扣件搞滑承载力设计值，取8.0R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050X1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.150X1.050X1.500/2=2.481kN13荷载的计算值R=1.2X0.040+1.2X0.276+1.4X2.481=3.852kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。1.连接件计算书)(75.18225.151215*85.008.010.1285.0/21508.014.310.12***4.12.022符合安全要求钢管的抗拉、抗压强度连接件的净面积连接件横向间距连接件竖向间距风载标准值的