大副考证班船舶货运计算汇编

CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU1船舶货运计算汇编一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算通用公式12d(1)100TPC；近似估算公式2211dd例1：某船从密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.003g/cm3的水域,船舶排水量Δ=64582t,每厘米吃水吨数TPC=54.41t,则船舶平均吃水改变量δd=_______cm。A.20.6B.19.9C.22.1D.21.4例2：船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域，吃水约减小。A．1.5%B．3.0%C．4.5%D．6.0%解：由近似估算公式计算得，1.010×d1=1.025×d2,所以d2=0.985d1,吃水改变量为（d2-d1）/d1=0.015所以应选A。二、利用FWA判断船舶是否超载FWA是船舶淡水超额量，是船舶从标准海水驶入标准淡水时船舶吃水增加量，当船舶位于半淡水水域时，船舶半淡水超额量计算公式为：FWAd40025.12(cm)CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU2式中2是半淡水的密度，只要船舶吃水超过载重线的部分不大于δd，则船舶就没超载，否则就超载。例1：已知某轮淡水水尺超额量FWA=0.35m，当船舶从ρ=1.010t/m3的水域驶往ρ=1.025t/m3的水域时，船舶平均吃水的变化量_______。A．增大0.25mB．减少0.21mC．增大0.21mD．无法计算解：将上述数据代入公式即得δd=21cm，所以应选B例2：某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm，泊位舷外水密度ρ=1.003t/m3，FWA=0.34m，则该轮______。A．已经超载B．船舶不适航C．没有超载D．不能确定解：将上述数据代入公式可得δd=22×0.34/25=30cm，即本船在该半淡水港可将载重线上缘没入水中30厘米，而实际上该船只将载重线上缘没入水中28cm，所以该船没有超载。例3：已知某船FWA=0.36m，8月底在大连装货，已知该轮夏季满载吃水dS=9.39m,热带满载吃水dT=9.59m,该轮装货泊位最大吃水为9.63m，实测泊位舷外水密度ρ=1.008t/m3，则该轮装载后最大吃水为______。A．9.39mB．9.63mC．9.59mD．以上都不对CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU3解：在本题中，8月底在大连应使用热带载重线，因此为使船舶不超载所允许的装载吃水应为9.59+（1.025-1.008）×0.36/（1.025-1.000）=9.83,该轮装载后最大吃水为min{9.83，9.63}=9.63，选B。三、货物积载因数SF应用计算常用公式是：chc2121bsch22VVPSFPSFSFSFCVPSFSF（3-1）；bsCSFSF112（3-2）；cchbsVV1C（3-3）例1：某船装货时，计算得某货的积载因数为2.08m3/t,查得该货的密度为0.532t/m3,则该舱的亏舱率为_______%。A.9.6B.7.9C.7.0D.10.9解：SF2=2.08m3/t，而SF1=1/0.532=1.88m3/t，代入式（3-1）得亏舱率Cbs为（2.08-1.88）/2.08=0.096,所以应选A。例2：某船计算积载因数时,不包括亏舱的积载因数为3.38m3/t,亏舱率为5%,则包括亏舱的积载因数为_______。CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU4A.3.07B.4.44C.4.10D.3.56解：Cbs=0.05，SF1=3.38，代入式（3-2）得SF2=SF1/（1-Cbs）=3.56四、满舱满载计算满舱满载计算公式：（1）积载因数包括亏舱HLHHLLi.chPPNDWPS.FPS.FV（2）积载因数不包括亏舱HLHHLi.chbs.Hbs.LPPNDWPSFPSFV1C1C例1：某货舱舱容2510m3，该舱待装货2380t，现拟配SF分别为1.25m3/t（Cbs=16%）和0.86m3/t（Cbs=10%）的两种货物，则各自应配装t可使其满舱。A．1830，550B．550，1830C．1955，425D．443，1937解：PH+PL=2380，PH×0.86/（1-10%）+PL×1.25/（1-16%）=2510。联立解方程得PH为1937，PL为443，所以选D。五、船舶平均吃水（等容吃水）计算CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU5常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：fFAMBPtxddd2L船中吃水漂心修正量＝例1：某船LBP=146m，装载后测得首尾吃水分别为7.5m和8.4m，船舶漂心纵标xf=-5.0m，则船舶平均吃水为m。A．7.98B．7.95C．8.25D．8.40六、航次净载重量的计算在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是：CGNDW0（6-1）HLHmin,G（6-2）式中∑GH是船舶在高载重线段的油水消耗量,sHHgVSG24，其中,gs是船舶航行天数，此处计算不包括航行储备时间。例1：某船航速17节，每天耗油水共53t，从位于热带载重线的装货港装货，航行4328海里进入夏季区带，再航行1887海里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别为ΔT=21440t和ΔS=20920t,则该轮离装货港时最大排水量为t。CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU6A.21440B.21193C.20920D.21098解：在本题中，∑GH=4328×53/（24×17）=562，所以△=min{△H,△L+∑GH}=min{21440,20920+562}=21440，应选A。例2：某船空船重5330t,热带满载吃水9.55m,ΔT=21440t,夏季满载吃水9.35m,ΔS=20920t,冬季满载吃水9.15m,ΔW=20400t,离开水密度ρ=1.007t/m3的某港时平均吃水为9.20m,则该轮的航次总载重量为t。A.14839B.15070C.14805D.14933解：在本题中，根据吃水9.15m,ΔW=20400t,和9.35m,ΔT=20920t，内插计算计算得当船舶吃水为9.20m时，排水量应为20530，在水密度ρ=1.007t/m3的水域中船舶实际排水量应为20530×1.007/1.025=20169吨,该轮航次总载重量DW=△-△0=14839，选A。例3：某船根据其平均吃水dM查得△=7436t，测得当时存油206t，淡水113t，船员、行李等共等38t,存压载水217t，当时舷外水密度1.008t/m3，空船重量6614t，则船舶常数为t。A．125B．248C．130D．183解：在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为7436×1.008/1.025=7313，此时空船重量△0ˊ=△-∑G-NDW=7313-206-113-38-217=6739，船舶常数C=△0ˊ-△0=125CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU7吨，选A。七、货舱重心高度的求取Z=1/2货高+货物底端距基线高度；货高cchchVPSFhHHVV；货舱重心高度iii(PZ)KGP例1：某船空船重量2067t,重心4.57m,货物A重1096t,重心3.89m,货物B的重量为1036t,重心6.43m,油水共375t,重心高为3.11m,不计船舶常数,则船舶重心高为_______m。A.4.65B.4.83C.4.71D.4.86例2：某货舱双层底高1.45m，舱高8.7m，舱容2368m3，底部装积载因数为1.2m3/t的桶装货624t，中部装积载因数为1.6m3/t的袋装货406t，顶部装积载因数为2.0m3/t的桶装货200t，则该舱重心高度为_______m。A.4.65B.4.83C.4.42D.4.26八、自由液面对稳性影响计算自由液面为液舱内未装满时存在的液面，在其对稳性影响的计算中,首先要计算自由CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU8液面对其横倾轴的面积惯矩,通常计算矩形和等腰梯形：3121lbix（矩形）；222121481bbbblix（等腰梯形）；xfiGM例1：某船装载后△=18000t，KG=7.3m，由稳性交叉曲线查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m，由“液体自由液面倾侧力矩表”查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN.m，则GZ30°为m。A．0.79B．0.82C．0.85D．0.88解：在本题中，δGMf=Σρix/Δ=0.06(m),所以GZ=4.5-7.36sin30°=0.82(m)，应选B。九、船舶复原力矩RM（臂GZ）的计算基点法：GZKNKGsin；假定重心法：AAAGZGZKGKGsin；初稳性点法（剩余稳性力臂法）：sinGMMSGZ。例1：某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩,船舶排水量为30675t,船舶重心高度为8.079m,船舶横倾角为11°,形状稳性力臂为2.529m,则该轮稳性力矩为___kN.m。A.219132B.384508C.297146D.249884CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU9解：在本题中，稳性力臂GZ=KN-KGsinθ=2.529-8.079×sin11°，稳性力矩=Δ×GZ×9.81=297146kN.m，所以应选C。例2：某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩(假定重心高度8m),船舶排水量为27885t,船舶重心高度为6.12m,船舶横倾角为10°,假定重心稳性力臂为0.61m,则该轮稳性力矩为_______kN.m。A.178553B.204061C.229568D.256170解：本题船舶稳性力臂GZ=GAZA+（KGA-KG）sinθ=0.61+（8-6.12）sin10°=0.936，稳性力矩=Δ×GZ×9.81=256170kN.m，选D。例3：某船按初稳性点法求稳性力矩，已知排水量30319t,船舶初稳性高度为2.71m,船舶横倾角为14°,剩余稳性力臂为0.49m,则该轮稳性力矩为_______kN.m。A.168585B.340737C.199237D.183911解：在本题中，船舶稳性力臂GZ=MS+GMsinθ=0.49+2.71×sin14°=1.1456m，稳性力矩=Δ×GZ×9.81=340737，所以应选B。十、船舶横稳心半径BM计算船舶横稳性半径计算公式：CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU10GMKMKGKBBMKG；xIBMV；3xkLBIV，水线面为箱形，1k12；水线面为菱形，1k48。式中Ix是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩（m4）。例1：某船浮心距基线高度为5.96m,稳性半径为3.06m,船舶重心距基线高度为7.22m,则该轮的稳性高度为_______m。A.1.98B.2.16C.1.80D.2.34例2：某船在标准海水中排水量22911t，计算得浮心距基线4.08m,水线面面积对纵轴的惯性距为97691m4,船舶重心距基线高度为6.86m,则该船的稳性高度为_______m。A.1.55B.1.63C.1.59D.1.77解：在本题中，BM=97691×1.025/22911=4.37(m)，所以该船的稳性高度GM=KB+BM-KG=4.37+4.08-6.86=1.59，所以应选C。例3：某箱形驳船L=70m，B=12m，d=5.4m，舷外水密度ρ=1.021g/cm3，则KM值为m。A．4.88B．5.06C．4.92D．5.24解：在本题中，BM=32LBB12LBd12d=2.22(m),KB=d/2=2.70m，应选C。CARGOOPERATIONOFFICEOFDMU11例4：某箱形驳