宁波甬邦大厦高脚手架专项方案

凯盛建设有限公司1宁波甬邦大厦一层大厅脚手架方案目录1工程概况………………………………………………….22编制依据………………………………………………….23搭设脚手架的区域………………………………..24脚手架的计算…………………………………….25脚手架施工的安全管理和一般规定……………………10凯盛建设有限公司21、工程概况宁波甬邦大厦工程位于鄞州区南部商务区，地块东侧接邻前河南路，西侧相邻天童南路，南侧接邻泰安中路，北侧靠近泰康中路。本工程南部商务区二期10—D地块（甬邦大厦），总建筑面积33365.54m2，建筑总高：108.5m，地下室二层为统一开发，上部结构由不同业主开发，地下室顶板作为上部结构的嵌固部位。本工程一层大厅轴线D-2～D-5、D-B～D-C高度约9.7米，建筑面积约250㎡左右采用满堂脚手架搭设。2、编制依据1）、《宁波甬邦大厦工程设计图纸》2）、《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2011）3）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、搭设脚手架的区域一层大厅，现浇混凝土结构采用“满堂脚手架”的搭设方法。脚手架的平面尺寸约为13.53米×18.44米，总高度大约为9.65米。尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢筋混凝土梁、楼板的承重支撑。4、脚手架的计算高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。模板楼板底支架搭设高度约9.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.0米，立杆的步距h=1.50米。模板梁底支架搭设高度约8.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.8米，立杆的横距l=1.0米，立杆的步距h=1.50米。（图一）凯盛建设有限公司3步距1.5米地下室顶高支架剖面纵向横距0.5米双扣件双扣件纵向横距0.5米图—1梁底支架搭设凯盛建设有限公司4剪力墙余同高支架平面图—2平面图布置图－2落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48.3×3.6。一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；凯盛建设有限公司5截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q2=3.000×0.300=0.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=1.000×0.300=0.300kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.2×0.090+1.2×0.900=1.188kN/m活荷载q2=1.4×0.300=0.420kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×1.188+0.117×0.420)×1.0002=0.168kN.m最大支座力N=(1.1×1.188+1.2×0.42)×1.00=1.811kN抗弯计算强度f=0.168×106/5080.0=33.06N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算凯盛建设有限公司6最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.090+0.900=0.990kN/m活荷载q2=0.300kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.990+0.990×0.300)×1000.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.385mm纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.81kN1000100010001.81kN1.81kN1.81kN1.81kN1.81kN1.81kN1.81kN1.81kN1.81kN1.81kN1.81kNAB支撑钢管计算简图0.4690.610支撑钢管弯矩图(kN.m)1.5560.093支撑钢管变形图(mm)凯盛建设有限公司71.561.560.250.252.062.063.873.872.722.720.910.910.910.912.722.723.873.872.062.060.250.251.561.56支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.610kN.m最大变形vmax=1.556mm最大支座力Qmax=6.585kN抗弯计算强度f=0.610×106/5080.0=119.98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.59kN当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（梁底纵向或横向水平杆与立杆连接，扣件连接下立杆再增加1只扣件，形成扣件与扣件上下固定双扣件防止荷载滑动。）本工程梁底采用双扣件满足要求。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×16.000=2.064kN凯盛建设有限公司8钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.150×1.000=0.150kN(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.300×1.000×1.000=0.300kN(4)堆放荷载(kN)：NG4=3.000×1.000×1.000=3.000kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.514kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.000×1.000=1.000kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.514+1.4×1.000=8.02kN六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.02kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)凯盛建设有限公司9k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；公式(1)的计算结果：=89.62N/mm2，立杆的稳定性计算[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=62.99N/mm2，立杆的稳定性计算[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；公式(3)的计算结果：=93.19N/mm2，立杆的稳定性计算[f],满足要求!满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。当架体搭设高度在8m及以上时，应在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。剪刀撑宽度应为6m～8m。当满堂支撑架高宽比不满足本规范附录C表C-2～表C-5规定（高宽比大于2或2.5）时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m～9m,竖向间距应为2m～3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置2～3跨。支撑架高宽比不应大于3。表1模板支架计算长度附加系数k1———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9h≤1.21.2h≤1.51.5h≤2.1凯盛建设有限公司10k11.1631.1671.1851.243———————————————————————————————————————表2模板支架计算长度附加系数k2————————————————————————————————————————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091—————————————————————————————————————————主桁架两侧各2M的范围内，立杆的纵距和横距均为1M，步距为1.5M。脚手架的顶部应采取措施将力分散开，使每个立杆的所承受的力不大于1吨。施工过程中严禁力过于集中。5、脚手架施工的安全管理和一般规定5.1材料要求材料要求：①脚手架钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235级钢的规定。②扣件：扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用；脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N·M时，不得发生破坏。③竹脚手板：竹串片脚手板应符合现行行业标准