搜索
1、工程说明主桥11～17#墩上部结构为50m+6×80m+50m八孔一联三向预应力混凝土连续箱梁，主墩为V型墩结构,V墩与箱梁整体浇注。连续箱梁一联长580m，分左右两幅,梁顶位于半径20000m竖圆曲线,纵坡为1.36％的双向斜坡上。主梁横断面采用单室单箱断面，箱梁顶板宽17.25m，横桥向双向放坡1.5%，两侧翼缘板悬臂长4.275m，顶板厚0.28m，底板厚度由根部的0.6m变化至1/4跨的0.25m。顺桥向梁高采用二次抛物线变化，根部梁高4m，跨中梁高2m，箱梁采用斜腹板，腹板宽50～80cm，斜度1︰4，根部箱梁底宽7m，跨中箱梁底宽8m。主梁采用三向预应力体系，纵向预应力钢束布在顶板、底板和腹板，顶板束采用19-Фj15.24、15-Фj15.24、12-Фj15.24、9-Фj15.24四种锚束结构。横向预应力钢绞线采用4-Фj15.24扁锚索。竖向预应力钢筋采用Ф25高强度精轧螺纹钢筋。2、施工队伍安排箱梁施工设四个工程队，一个搅拌站。第一工程队负责15＃墩、16＃墩、17＃墩施工；第三工程队负责13＃墩、14＃墩施工；第四工程队负责11＃墩、12＃墩施工；搅拌站负责全部混凝土生产和运输。3、施工材料及机具计划1、施工材料计划混凝土钢筋钢绞线φj25粗钢筋盆式支座C50Ⅰ级Ⅱ级φj15.24m3TTTT个1950763437237846536锚头锚具波纹管BM15-4OVM15-9OVM15-12OVM15-15OVM15-19YGM-25φ36φ80φ90φ100φ70×19套套套套套套mmmmm4632292112312108811184155192431979322268367322、施工机具计划序号机械名称规格型号额定功率(kW)或容量(m3)或吨位(t)数量1张拉千斤顶YDC250250t6台2张拉千斤顶YCW400400t6台3张拉千斤顶YG7070t4台4张拉千斤顶YG2525t4台5电动油泵ZB4-50050Mpa20台6压浆机2NB6-323台7钢筋切断机FG40A3台8钢筋调直机CT4-143台9钢筋弯曲机CW323台10滚压直螺纹机3台11对焊机WH1503台12交流电焊机BX-30015KVA9台13交流电焊机BX-40018KVA9台14交流电焊机BX-50024KVA9台15变压器S9-400/10400KVA1台16变压器S9-160/10160KVA1台17水泵D55×85kW30台18搅拌机JS75050m3/h3套19配料机SH－120032kw2套20砼运输罐车ND8556m34辆21砼泵车DIY86m33台22振动棒ZN-702.5KW12根23振动棒ZN-502.5KW12根24振动棒ZN-302.5KW12根25平板振动器ZW-52.2KW15台26吊车QY2525t3台27压路机YZ1818T1台28推土机SH1801台29挖掘机PC2OO2台30装载机ZL503台28自卸车东风12T3辆29碗扣件横杆900mm70000根31碗扣件横杆600mm210000根32碗扣件横杆300mm70000根33碗扣件立杆3.0m、2.4m、1.8m252000米34碗扣件顶杆900mm5600根35碗扣件顶杆1500mm5600根36可调顶托500mm16800个37可调底托500mm16800个38方木（松木）10×12cm140方39木板50×6cm210方40钢管300×10mm490米41碗扣件立杆1200mm5600根42钢板500×500×10mm22T43镜面板15mm8400m244组合钢模2800m24、工期计划安排根据施工计划及工程实际进度，8月份一部份承台墩柱施工完成，经理部将组织人员、机械对泥浆坑、软弱地段进行换填，将场地平整，收缩河道，对基础进行碾压。8月20日开始地基处理，9月5日开始11＃、17＃墩0号段支架施工。每工序时间安排：第一个0＃段施工时间50天，其它0＃段施工时间40天；1～6＃节段每节段7天；合拢段施工时间7～10天。12月31日左幅主桥合拢，2005年3月24日右幅桥合拢。工期7个月。详见“箱梁施工网络图”。5、施工方案箱梁施工采用分段满堂支架浇筑施工，每墩两侧梁段同时施工。支架基底为砂砾石，用18T振动压路机碾压6～8遍处理。支架采用碗扣式钢管架。支架下垫边长20cm,厚8㎝预制C25混凝土六棱块，立杆底设可调底托支于预制块上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设10×12㎝横向方木（松木）。纵向铺设50×6㎝木板，外模板采用12～15㎜厚胶合模板钉于木板上，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。0#块混凝土分两次浇筑，1~7#块一次浇筑完成。5.1地基处理用挖掘机对箱梁下方39m宽度范围内泥浆坑、松软地段全部挖除，采用含石量在60％以上的砂砾石换填，用推土机对场地全部进行推平，并设置横向单向横坡，坡度控制在1％范围内，便于及时排除雨水，用推土机对整含水量较大地段翻松30㎝晾晒，含水量控制在最佳含水量5～8％，用18T振动压路机碾压6～8遍，采用灌砂法检测压实度≥90％（最大干密度2.40），碾压密实，表面平整无轮迹,局部有反弹地段重新换填处理；压实度满足要求后分两层填筑50㎝砂砾，碾压工艺及压实度要求同前，横坡调整到1％内。如纵向坡度过大，采取设置台阶方式，便于底托支垫平整。上游靠近便道开挖水沟排水，降低水位标高。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。洛河大桥现有河水从三座便桥分水，分别位于11～12号墩，13～14号墩，15～16号墩，现浇梁施工跨水节段每一段跨水长度30m左右，施工4、5、6、7号节段时需要对河水改流，河水改从12＃、14＃、16＃墩0、1、2号节段下方流过。5.2支架布置5.2.1支架材料规格支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m、几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2m、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种组成，顶底托采用可调托撑。碗扣式脚手架的主构配件的规格尺寸构件名称品种长度（mm）重量（Kg）立杆LG-300300017.31LG-240240014.02LG-180180010.67顶杆DG-15015008.7DG-12012006.65DG-909005.5立杆垫座DZ-11.7立杆可调座TZ-210.1立杆粗细调座TZ-36.1横杆HG-240240019.3HG-180180015.3HG-120120011.3HG-909007.8HG-606006.85HG-303005.9斜杆XG-30030008.6XG-25525507.5XG-21621606.6XG-16916905.4可调横托撑HC-17.3横托撑HC-2托撑TC-24.1可调托撑TC-18.75.2.2支架布置0#块箱梁纵向立杆纵距0.3m，箱梁下立杆横距0.6m，翼板下立杆纵距0.6m，横距0.9m,横向及纵向横杆步距0.6m。在1#~7#块立杆横距0.6m，箱梁腹板下纵距0.6m，翼板下横距0.9m,横向及纵向横杆步距0.6m。支架布置见后附图，支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。0＃块V墩部份支架采用三角木支架设置、调整线型。5.2.3支架布设注意事项1、当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。2、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平。3、立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。4、脚手架拼装到3~5层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。5、斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置。6、斜撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/2~1/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。5.2.4设计计算1、模板支架上的荷载考虑混凝土、钢筋及模板等恒载及施工荷载，设计荷载按（恒载+活载）。恒载包括脚手架自重。2、单件承载力单件承载力(KN)构配件名称杆件尺寸(m)所受荷载情况设计荷载值立杆横杆步距0.6轴向垂直荷载37.601.229.701.819.502.412.50横杆和搭边横杆横杆长度2.4跨中集中荷载2.541.83.391.25.080.96.772.4全跨均布荷载5.561.87.401.211.110.914.815.2.5支架预压预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。预压材料：用编织袋装砂或水箱对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。预压范围：17＃墩左幅0#块箱梁8.5m宽范围。支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向方木和纵向木板,拼装组合钢模板,安装水箱或用吊车吊放砂袋对支架进行预压。预压观测：在每一节段在每一段的中心、横向左右侧布3个点进行观测，在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，防止流水和雨水流入支架区，引起支架下沉。预压完成移除水箱或砂袋，拆除模板，根据0＃块线型重新放样，调整立杆高度。5.3临时支墩布置1、现浇梁在分段施工过程中会产生部分不平衡荷载，产生不平衡荷载主要为三部分：1）施工临时荷载，主要为堆放在已施工节段上的料具、钢材，施工人员，两端不均衡，此部分荷载为主荷载；2）箱梁构件自重因施工产生的误差引起的不均衡荷载，此部分荷载较小；3）施工过程中空中吊装机具时，吊装机具坠落在桥面上对桥梁产生的冲击荷载。上述三种荷载产生的不均匀荷载1）、2）项均不超过2T；3）项通过加强施工过程中的安全控制，降低吊装高度，通常不会发生。施工过程中我单位将严格控制累计不均衡荷载不超过10T。2、在施工过程中为防止不均衡荷载引起“T”构不平衡，采取在承台顶距墩中心线2.9m处设置4根φ300钢管或其它型钢作临时支墩，通过临时支墩支撑及拉，可抵抗400T.m不均衡弯矩，相当于在现浇6号节段顶端距墩中心线39m处可抵抗40T不平衡荷载，另外在墩顶设置4个40㎝×100㎝混凝土临时支墩，混凝土临时支墩可抵抗1800T.m不平衡弯矩，施工不平衡荷载主要由混凝土临时支墩平衡。施工过程中我单位将严格控制累计不均衡荷载不超过10T。此两项措施施工过程中梁体平衡有足够的安全系数。具体施工工艺见下说明及后附施工图。1）在承台距墩中心线纵向2.9m，3.3m处共四个位置各埋设4根φ25精轧螺纹钢，共16根；2）全桥加工112块厚度在10～20㎜，长宽为50㎝×50㎝钢板，其中56块设φ30螺栓孔，通过预埋螺栓固定在承台上方。另56块与钢管或型钢焊接后埋入箱梁内；3）加工56根（每墩4根）平均8.5长φ300钢管或其它型钢作临时支墩与承台预埋钢板焊接，另一端预先焊接钢板，伸入箱梁内，通过焊接使钢管或型钢与箱梁形成刚性联接；4）在墩顶四角（临时支墩位