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1禄地名苑工程塔吊基础编制人:职务：项目技术负责人审核人：职务：工程部批准人：职务：公司技术负责人杭州临安时信建筑工程有限公司2011年5月1日专项施工方案2目录一、编制依据----------------------------------------------------------2二、工程概况----------------------------------------------------------2三、施工现场条件----------------------------------------------------3四、塔吊选型和位置确定-------------------------------------------5五、塔吊基础----------------------------------------------------------5六、施工工艺----------------------------------------------------------5七、塔吊基础计算书-------------------------------------------------63塔吊基础施工方案一、编制依据1、禄地名苑工程建筑总平面图及其它相关图纸；2、《禄地名苑工程岩土工程勘察报告》；3、塔式起重机说明书；4、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；5、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）；6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；7、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；9、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；10、《钢结构设计手册》（第三版）；12、《建筑结构静力计算手册》（第二版）；二、工程概况禄地名苑工程建设地点位于临安市锦城街道横潭路与吴越大街交叉口南侧；本工程结构形式为框架结构，1#、2#楼为小高层，3#、4#楼为多层，建筑总面积为20120平方米，地下室面积2360平方米。本工程由杭州禄地置业有限公司投资建设，浙江省富阳市建筑设计院有限公司设计，苏州大地勘察工程有限公司勘测，浙江东城建设工程监理有限公司监理，杭州临安时信建筑工程有限公司组织施工。建筑设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，工程抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，屋面防水等级为二级，地下室防水等级为二级，防水混凝土的设计抗渗等级为P6。4三、施工现场条件本工程施工现场的三通一平已经完成，为解决本工程基础及主体阶段垂直运输的需求，拟在现场准备安装1台塔吊。根据岩土工程勘察报告得知，基础深度范围内自上而下土质分布如下：第○1层杂土层：灰色、黄色、灰褐色，稍湿—饱和，松散—稍密。主要由建筑垃圾、碎石、砂卵砾石和素填土组成，含少量生活垃圾等。全场地面表层多为10-20CM混凝土地坪，底部局部有10-40CM不等的原耕土，含腐殖质等。本层全场分布，层厚0.30～3.20米。第○2粉质粘土：灰黄色、黄褐色，很湿—饱和，可塑。稍具光滑，韧性中等，干强度中等。含铁猛质斑、高岭土，局部含少量卵石、圆砾，粒径5CM以下。本层下部局部含砂，含量10-40%不等。场地内大部分区域有分布，层厚0.40～1.60米。第○3层卵石：灰黄、黄褐色，局部灰色，湿—饱和，中密，局部稍实。卵砾石含量60-80%，以卵石为主，并含有少量漂石。填充物主要为砂砾，粘性土少量。卵石粒径5～15CM为主，漂石粒径20～30CM为主，最大粒径可达40CM以上。漂卵砾石成分以熔结凝灰岩为主，次圆状—圆状，分选性差。质不匀，局部有砾砂薄夹层。本层全场分布，层度0.70～2.50米。第○4-1全风化凝灰岩，层厚1.50-1.50米，层顶埋深5.30-5.30米。灰黄色，全风化，组织结构基本破坏，岩体被风化成土状，局部分布。第○4-2强风化凝灰岩，层厚0.40-1.90米，层顶埋深5.70-6.80米。灰黄夹绿色，强风化，组织结构大部分破坏，但具有母岩结构痕迹，岩芯手可掰动，5并可碾成中粗砂状，干钻不易进。第④-3中风化凝灰岩，层厚3.50-4.70米，层顶埋深5.40-8.20米。灰绿色，中风化，组织结构部分破坏，风化裂隙发育，岩体被切割成碎块状为主，岩芯质坚硬，锤击可断，岩体基本质量等级为Ⅲ级。四.塔吊选型及位置确定1、塔吊型号：QTZ40,自重（包括压重）F1=677KN，最大起重荷载F2=60KN，塔身起吊高度H=105m，塔身宽度B=1.6m，钢筋级别：Ⅱ级钢。塔吊承台尺寸5000×5000×1250mm，承台底铺设100厚C15垫层，承台采用C35砼浇筑，塔吊采用埋地下节方式，由于承台位于底板下，因此地下节露出塔吊承台的高度，应比使用说明书要求的350mm增加一个地下室底板厚度（即露出塔吊承台约900mm），该高度安装前应通知厂家加高制作。承台内配筋根据塔吊说明书配置。塔吊位于2#楼西角南侧，具体位置详见平面布置图，此位置可以满足塔吊的就位与拆除有足够的空间，能满足塔吊吊装和拆卸要求。五塔吊基础1、塔机混凝土基础塔吊承台面为地下室底板下垫层底标高，承台垫层底标高必须位于○4-3层中风化凝灰岩层，根据岩土勘察报告及平面布置要求，塔吊基础均位于中风化凝灰岩层，故可作为塔吊基础的持力层，确定该层岩石地基承载力特征值faK=1200kpa，基础顶标高设计为相对标高-6.10m，以免影响到将来拆除塔吊之后的用地规划使用。六、施工工艺61、工艺流程：塔基土方开挖→垫层施工→弹线放样→钢筋绑扎→预埋标准节→支模→隐蔽验收→浇捣砼及养护→拆模2、施工要点：塔吊基础内置Ф20双层双向钢筋网,保护层厚度30mm,混凝土强度C35，利用塔吊基础钢筋，在两个对角线上间隔2.5米焊上两根5*50镀锌扁铁作为接地极。主筋通过预埋标准节有困难时主筋可避让,混凝土基础应能承受20MPA的压力。预埋标准节采用加长的标准节，露出承台面900毫米；应根据厂家设计图要求预埋准确，整个承台面要求平整和垂直，平整度和垂直度控制在1/1000。模板施工：基础模板为多层胶合板，施工前，模板涂上脱模剂；模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水，模板内杂物应清理干净。基础砼浇捣：砼浇捣时，振动棒应快插多振，防止漏振，充分振捣密实，特别应注意预埋标准节处砼振捣质量。在振捣完毕后，用人工将斜面拍平成型。砼表面二次压光，防止出现收缩裂缝。塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。2、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。7天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：QZT80(ZJ5710)，塔吊起升高度H：40.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：7.50m，自重G：677kN，基础承台厚度hc：1.25m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm二、塔吊对承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=677kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝677＋60＝737kN；2、塔吊弯矩计算作用在基础上面的弯矩计算：Mkmax＝1668kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；8Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.25=781.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1668/(737+781.25)=1.099m5/3=1.667m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:基础底面边缘的最大压力值计算：当偏心距eb/6时，e=1.099m5/6=0.833mPkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc）式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5/20.5-1668/(737+781.25)=2.437m。Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2×(737+781.25)/(3×2.437×5)=83.07kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=380.000kPa；9地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=60.730kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=83.070kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.96；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.20m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[1.60+(1.60+2×1.20)]/2=2.80m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60+2×1.20=4.00；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=99.68kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-4.00)/2=2.50m2Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=99.68×2.50=249.21kN。允许冲切力：0.7×0.96×1.57×2800.00×1200.00=3544934.40N=3544.93kNFl=249.21kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算101.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.60)/2=1.70m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取99.68kN/m2；P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×1.401-al）/3×1.401＝99.