单向板肋梁楼盖设计.

单向板肋梁楼盖设计楼盖平面图楼盖做法详图设计资料（1）楼面均布活荷载标准值：qk=10kN/m2。（2）楼面做法：楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（20kN/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（17kN/m3）。（3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。设计要求：1.板、次梁内力按塑性内力重分布计算；2.主梁内力按弹性理论计算(建议主梁每跨内布置两根次梁)；3.绘制楼盖结构施工图（A1图纸一张）1）楼面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）．（比例1：100～1：200）；2）板模板图及配筋平面图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸）（比例1：100～1：200）；3）次梁模板及配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；设计要求：4）梁材料图、模板图及配筋图（按同一比例绘出主梁的弯矩包络图、抵抗弯矩图、模板图及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；5）在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。4.计算书：要求计算准确，步骤完整，内容清晰。一、楼盖梁格布置及截面尺寸确定57.5mm2300/40l/40hmmh8080mmh按高跨比条件要求板的厚度对工业建筑的楼板，要求所以板厚取mmllh550~36712/~18/550mmhmmb250次梁截面高度应满足取mmllh690~46010/~15/650mmh300mmb主梁截面高度应满足取柱的截面尺寸b×h=400×400mm2二、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）荷载计算222/255.017015.015/22508.080/4.02002.020mmmkNmmmkNmmmkN板底石灰砂浆：钢筋混凝土板：水泥砂浆面层：2kN/m655.2210kN/m2222/2.16/186.16/133.110/186.32.1655.2mkNmkNgqmkNqmkNg，近似取荷载总设计值：活荷载设计值：恒荷载设计值：永久荷载：可变荷载：板的实际结构（2）计算简图取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示mmllmmlmmalmmhllnnn20502502300209521152120)22501202300(22095280)22501202300(2/010101中跨所以边跨板的计算取确定：边跨按以下二项较小值mmllmmlmmalmmhllnnn20502502300209521152120)22501202300(22095280)22501202300(2/010101中跨所以边跨板的计算取确定：边跨按以下二项较小值板的计算简图（3）弯矩设计值%1.2205020502095跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算20)(lqgMM截面位置1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩系数计算跨度l0(m)M(kN.m)（4）配筋计算——正截面受弯承载力计算.210N/mmHPB235;N/mm3.14,0.130,1000602080802210=====-=ycffaCmmbmmhmm钢筋，混凝土，，，板厚对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。1/11-1/111/16-1/14l01=2.095l01=2.095l02=2.05l02=2.056.46-6.464.26-4.86s211ξ截面位置1B2C弯矩设计值（M）αs=M/α1fcbh02轴线①~②⑤~⑥计算配筋mm2）AS=ξbh0α1fc/fy实际配筋（mm2）轴线②~⑤计算配筋mm2）AS=ξbh0α1fc/fy实际配筋（mm2）板的配筋计算6.460.1250.13454710@140As=56154710@140As=561-6.460.1250.10.1340.3554710@140As=56154710@140As=5614.260.0830.0873558@140As=3590.8×355=2848@140As=359-4.860.0940.1≈0.0990.354098@120As=4190.8×409=3278@140As=359板配筋图（5）板的配筋图绘制三、次梁设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）荷载设计值kN/m2876.02.117)08.055.0(015.02kN/m525.32.125)08.055.0(25.0kN/m3278.73.2186.3次梁粉刷：次梁自重：板传来的恒荷载：恒荷载设计值小计kN/m1404.11gkN/m1.41kN/m,0404.411404.119.29kN/m9.293.213取荷载荷载总设计值：活荷载设计值：gqqkN/m1.41kN/m,0404.411404.119.29kN/m9.293.213取荷载荷载总设计值：活荷载设计值：gqq次梁的实际结构（2）计算简图mm63003006600mm6450,mm64886330025.1025.1mm64502/2402/30012066002/020101nnnllllall中间跨度取所以次梁边跨的计算跨）（边跨次梁的计算简图（3）弯矩设计值和剪力设计值的计算截面位置1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩系数计算跨度l0(m)M(kN.m)1/11-1/111/16-1/14l01=6.45l01=6.45l02=6.3l02=6.3155.4-155.4102.0-116.5截面位置A边支座B(左)离端第二支座B(右)离端第二支座C中间支座剪力系数净跨度lnV(kN)（4）配筋计算①正截面抗弯承载力计算mmhHPBCbSbblbfnff51535550235,HRB33530,mm2100mm23002502300250mm21003/63003/00箍筋采用纵向钢筋采用混凝土，故取0.450.60.550.55ln1=6.33ln1=6.33ln2=6.3ln2=6.3117.1156.1142.4142.4判别跨中截面属于第一类T形截面2101mkN1141)40515(8021003.140.1)2/(MMhhhbfafffc2101mkN1141)40515(8021003.140.1)2/(MMhhhbfafffc截面1B2CM155.4-155.4102.0-116.5αs=M/α1fcbh02x选配钢筋计算AS（mm2）实际配筋（mm2）0.0190.01910262Ф20+1Ф22As=1008.10.1640.10.180.351104.73Ф22As=11400.01220.01236641Ф22+2Ф14As=688.10.1230.10.1320.35810.12Ф22+1Ф14As=913.9②斜截面受剪承载力计算计算所需箍筋mmbhfVhAfshsAfbhfVBtsvyvsvVytcsBL28151525043.17.0101.1565156.5621025.17.025.1,25.17.0630000可得箍筋间距支座左侧截面。双肢箍筋，计算采用复核截面尺寸：故截面尺寸满足要求截面尺寸按下式验算且kN1.1560kN465152503.140.125.025.0,474.1250/435/43580515max00VbhfbhhhhccwfwkNVkNNbhfAt1.1171299.1288751525043.17.07.00CBVV和所以B和C支座均需要按计算配置箍筋，A支座均只需要按构造配置箍筋故截面尺寸满足要求截面尺寸按下式验算且kN1.1560kN465152503.140.125.025.0,474.1250/435/43580515max00Vbhfbhhhhccwfw故截面尺寸满足要求截面尺寸按下式验算且kN1.1560kN465152503.140.125.025.0,474.1250/435/43580515max00VbhfbhhhhccwfwkNVkNNbhfAt1.1171299.1288751525043.17.07.00调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围将计算的箍筋面积增加20%，现调整箍筋间距，S=0.8×281=224.8mm，为满足最小配筋率的要求，最后箍筋间距S=100mm。配箍筋率验算：31004.221043.13.03.0Vytff满足要求,1004.210264.21002506.5633bsAsvsv因各个支座处的剪力相差不大，为方便施工，沿梁长不变，取双肢6@100次梁的配筋图四、主梁设计——主梁内力按弹性理论设计（1）荷载设计值kN4.197,kN34.1976.69.29kN2.86,kN1279.866013.125266.73kN6013.122.1]3.217015.0)08.065.0(2253.23.0)08.065.0[kN5266.736.61404.11QQGG取活荷载：取恒荷载：（主梁自重（含粉刷）：次梁传来的恒载：（2）计算简图。中跨近似取所以边跨取，因为边跨跨度按以下方法确定：的混凝土柱上，其计算中间支承在为支承长度主梁端部支承在墙上的所示，由图可知，主梁的实际结构如图mm.6900,mm6945mm,5.69442006580025.12/1025.101mm1852/mm5.1641025.0,mm658012020069001mm400mm400,370a36(a)-1llbnllanlnlmm。中跨近似取所以边跨取，因为边跨跨度按以下方法确定：的混凝土柱上，其计算中间支承在为支承长度主梁端部支承在墙上的所示，由图可知，主梁的实际结构如图mm.6900,mm6945mm,5.69442006580025.12/1025.101mm1852/mm5.1641025.0,mm658012020069001mm400mm400,370a36(a)-1llbnllanlnlmm。中跨近似取所以边跨取，因为边跨跨度按以下方法确定：的混凝土柱上，其计算中间支承在为支承长度主梁端部支承在墙上的所示，由图可知，主梁的实际结构如图mm.6900,mm6945mm,5.69442006580025.12/1025.101mm1852/mm5.1641025.0,mm658012020069001mm400mm400,370a36(a)-1llbnllanlnlmm主梁的实际结构主梁的计算简图（3）内力设计值计算及包络图绘制主梁的弯矩设计值计算（kN.m）项次荷载简图弯矩图示意图1恒载2活载3活载4活载5活载组合项次Mmin(kN·m)组合项次Mmax(kN·m)1MkBMk2MkCMk1.146244.01.1602674.09.39067.01.1602674.02.396289.03.182133.02.181133.03.182133.07.610