南京长韦项目消防系统计算书20150123

计算书项目名称：南京长韦改扩建项目建设单位：长韦家具（南京）有限公司项目编号：2014601设计专业：给排水设计阶段：施工图岗位姓名签字设计余克强校对赵远光审核胡天细专业负责人胡天细注册执业人审定项目负责人薛施彬筑玖建筑工程设计（上海）有限公司2015年01月22日1.设计依据1.1《建筑设计防火规范》GB50016-20061.2《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-20012005年版1.3《消防给水及消火栓系统技术规范》GB50974-20142.消防用水量计算本工程按国标规范要求设置室内消火栓给水系统、室外消火栓给水系统。消防给水水源为市政供水，在消防泵房地下设消防水池及消防水泵，供室内外消防用水，消防水池有效容积为1120m3，满足一次火灾全部消防水量的要求。序号消防系统描述厂房A改扩建仓库后勤楼21喷淋系统流量(L/s)30100/持续时间(h)11/消防用水量(m3)108360/2室内消火栓系统流量(L/s)202515持续时间(h)332消防用水量(m3)2162701083室外消火栓系统流量(L/s)404530持续时间(h)333消防用水量(m3)4324863244消防水池容量(m3)11163.消防水池根据上表计算结果，消防水池容积不小于1116m3，本项目设1120m3消防水池设DN100补水管，补水管径流速1.1m/s，计算补水时间约为34h。补水时间满足规范的要求。4.室内外消火栓系统计算4.1本项目室内外消火栓为合用临时高压消防给水系统，合用一套加压设备。4.2消火栓流量计算：室内外消火栓系统流量为45+25=70L/S4.3消火栓系统保护半径本项目按仓库考虑，建筑室内消火栓用水量为25L/s。仓库、厂房消火栓栓口动压按照0.35MPa设计。充实水柱为13m保护半径计算：水带长度为25m，保护半径为：25×0.8+9.2m=29.2m后勤楼消火栓栓口动压按照0.25MPa设计。充实水柱为10m保护半径计算：水带长度为25m，保护半径为：25×0.8+7.1m=27.1m4.4消火栓水泵选择室内外共用消防水泵。阻力损失计算按下式计算：H=Σh+P0+Z式中：H——水泵扬程（MPa）Σh——管道沿程和局部和水头损失的累计值（MPa）P0——最不利消火栓动压（MPa）Z——最不利点消火栓与消防水池最低水位高程差（MPa）Σh=(室内阻力损失+室外阻力损失)×1.2按照仓库和后勤楼分别计算取大值：4.4.1按仓库计算：末端消火栓动压不小于0.35MPa。a室外消火栓阻力损失：室外管径DN200，流量为室内外消火栓合用水量70L/s。管道长度为100m，阻力损失为：4.1m。b室内消火栓阻力损失：室内管径DN150，消火栓流量为25L/s。环状管网供水，管道长度为220m，计算阻力损失为：5.7m。Σh=（4.1+6.2）×1.2=12.4mP0=35mZ=4.6mH=12.4+35+4.6=52m4.4.2按后勤楼计算末端消火栓动压不小于0.25MPa。a室外消火栓阻力损失：室外管径DN200，流量为室内外消火栓合用水量70L/s。管道长度为120m，阻力损失为：4.9m。b室内消火栓阻力损失：室内管径DN100，消火栓流量为15L/s。环状管网供水，管道长度约为150m，计算阻力损失为：7.8m。Σh=（4.9+7.8）×1.2=15.2mP0=25mZ=16.5mH=15.2+25+16.5=56.7m根据规范水泵扬程按照1.05倍选择，约为59.5m消火栓泵：XBD6/70-SLH(Q=70L/S,H=60m稳压设备选择：按照规范流量按消火栓泵流量的1%~3%计算，得出范围为0.7~2.1L,根据规范不宜小于1L，因此选择流量为1L/s。扬程考虑大于设备自动启动压力10m，本系统自动启动压力为60m，所以选扬程为70m。稳压泵：CK3-17，Q=1L/s；H=70m；5喷淋系统计算本项目设计采用闭式自动喷水灭火系统，系统由供水装置、控制阀、报警阀组、水流指示器、管网、闭式喷头、末端试水装置、水泵接合器等组成。项目内最大流量，最高压力的建筑为仓库：仓库为斜屋顶，室内最大净空高度为12m。仓库储存除可燃液体、棉、麻、丝、毛及其它纺织品、泡沫塑料等物品外的标准仓库，考虑可能情况，按照仓库火灾危险等级II进行设计。根据自喷规范表5.0.6，选用最大净空高度12m的规定：喷头采用快速响应早期抑制喷头（K=200），作用面积内开放喷头12只，喷头最大间距3m，喷头工作压力0.5MPa，火灾持续时间为1h。自动喷水灭火系统计算简图如下：考虑格栅网状管网布置的水流情况复杂性，简化计算按照不利水力情况进行接近的假设计算及管网压力平衡计算出所需压力，当水泵压力大于此压力时即可保证。具体假设喷头北侧与南侧两端平衡供水，1,2喷头由北侧管网供水，1’及2’喷头由南侧管网供水。北侧管网内流量完全由西侧三根管网供水，其余管网不供水（实际上其余管网也会供水，此假设为不利假设），计算如下：q1=200×√10×0.5=447.2L/min=7.45L/sh1-2=2.85×0.13=0.38mH2OHn=Hn-1+h(n-1)-nqn=200×√10×Hn÷60qb=qa*（Hb/Ha）^0.5节点管段节点流量L/S管段流量L/S管径mm流速m/s管长m管段水头损失mH20节点压力mH2017.45501-27.45801.5012.70.1527.4650.152-a14.91803.00430.36a14.9156.15a-b14.912000.4842.850.01b14.9156.16b-c29.822000.932.850.024c44.7356.18c-d44.732001.45348.40.86d44.7357.04d-d’44.73/3803.00485.1516.89d’44.7373.931’7.45501’-2’7.45801.5012.70.152’7.4650.152’-a’14.91803.004335.95a’14.9156.1a’-b’14.912000.4842.850.01b’14.9156.16b’-c’29.822000.932.850.024c’44.7356.18c’-d’44.732001.453691.227d’44.8157.41计算得出d’点两侧的压力分别为73.93，57.41。管网的环内水头闭合差为73.93-57.41/((73.93+57.41)/2)=25.1%＞5%，不符合要求，调整喷头左右侧的流量后重新计算。假设1点为南北侧共同供水，各负担一半流量，1点压力平衡。进行计算如下：节点管段节点流量L/S管段流量L/S管径mm流速m/s管长m管段水头损失mH20节点压力mH2013.725501-23.725800.752.70.04327.4550.0432-a11.175802.25130.33.52a11.17553.56a-b11.1752000.3632.850.004b11.17553.564b-c22.352000.7262.850.014c11.17553.578c-d33.5252001.08948.40.5d33.52554.08d-e33.53/3802.25185.159.9e33.5363.9813.725501-1’3.725800.752.70.0431’7.4650.0431’-2’11.175802.2512.70.332’7.4650.3732’-a’18.645803.756339.89a’18.64560.26a’-b’18.6452000.6062.850.01b18.64560.27b’-c’37.292001.2112.850.036c’18.64560.3c’-d’55.9352001.817691.855d’55.93562.16计算得出d’点两侧的压力分别为63.98，62.16。管网的环内水头闭合差为63.98-62.16/((63.98+62.16)/2)=2.84%＜5%，符合设计要求。结论：经计算仓库自动喷水灭火系统所需水量为33.53+55.94=89.47L/s。自动喷淋系统所需压力计算：根据《自动喷水灭火系统设计规范》9.2.4水泵扬程按照下式计算：H=Σh+P0+Z式中：H——水泵扬程（MPa）Σh——管道沿程和局部和水头损失的累计值（MPa）P0——最不利点喷头的工作压力（MPa）Z——最不利点出喷头与消防水池最低水位高程差（MPa）主管道：DN200，室内长度146.4m，室外长度127m，总长273.4m。Σh=（273.4×0.0641+（62.16-50））×1.2+6=41.6mH2OP0=50mH2OZ=14.5mH2O则H=Σh+P0+Z=41.6+50+14.5=106.1mH2O。则选泵：Q=50L/s，H=120m（两用一备）XBD12/50-SLH(Q=50L/S,H=120m)