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1一、实验摘要实验采用风机、孔板流量计、蒸汽发生器等装置，空气走内管、蒸汽走环隙，用计算机在线采集与控制系统测量了孔板压降、进出口温度和两个壁温，计算传热膜系数α，并通过作图确定了传热膜系数准数关系式中的系数A和指数m（n取0.4），得到了半经验关联式。实验还通过在内管中加入混合器的办法强化了传热，并重新测定了α、A和m。2二、实验目的1、掌握传热膜系数α及传热系数K的测定方法；2、通过实验掌握确定传热膜系数准数关系式中的系数A和指数m、n的方法；3、通过实验提高对准数关系式的理解，并分析影响α的因素，了解工程上强化传热的措施。三、实验原理对流传热的核心问题是求算传热膜系数，当流体无相变时对流传热准数关联式的一般形式为：对于强制湍流而言，Gr准数可以忽略，故本实验中，可用图解法和最小二乘法计算上述准数关联式中的指数m、n和系数A。用图解法对多变量方程进行关联时，要对不同变量Re和Pr分别回归。本实验可简化上式，即取n＝0.4（流体被加热）。这样，上式即变为单变量方程，在两边取对数，即得到直线方程：在双对数坐标中作图，找出直线斜率，即为方程的指数m。在直线上任取一点的函数值代入方程中，则可得到系数A，即：用图解法，根据实验点确定直线位置有一定的人为性。而用最小二乘法回归，可以得到最佳关联结果。应用微机，对多变量方程进行一次回归，就能同时得到A、m、n。对于方程的关联，首先要有Nu、Re、Pr的数据组。其准数定义式分别为：3;;实验中改变空气的流量以改变Re准数的值。根据定性温度（空气进、出口温度的算术平均值）计算对应的Pr准数值。同时，由牛顿冷却定律，求出不同流速下的传热膜系数α值进而算得Nu准数值。牛顿冷却定律：式中：α——传热膜系数，[W/(m²·℃)]；Q——传热量，[W]；A——总传热面积[m2²]。Δtm——管壁温度与管内流体温度的对数平均温差，[℃]传热量可由下式求得：式中：W——质量流量，[kg/h]；Cp——流体定压比热，[J/(kg·℃)]；t1、t2——流体进、出口温度[℃]；ρ——定性温度下流体密度，[kg/m3³]；V——流体体积流量，[m3³/h]。空气的体积流量由孔板流量计测得，其流量Vs与孔板流量计压降Δp的关系为：式中：Δp——孔板流量计压降，kPa；Vs——空气流量，m3/h。四、实验装置本实验空气走内管，蒸汽走环隙（玻璃管）。内管为黄铜管，内径为0.020m，有效长度为1.25m。空气进、出口温度和管壁温度分别由铂电阻4（Pt100）和热电偶测得。测量空气进出口温度的铂电阻应置于进出管的中心。测得管壁温度用一支铂电阻和一支热电偶分别固定在管外壁两端。孔板流量计的压差由压差传感器测得。实验使用的蒸汽发生器由不锈钢材料制成，装有玻璃液位计，加热功率为1.5kw。风机采用XGB型漩涡气泵，最大压力17.50kpa，最大流量100m3/h。2、采集系统说明（1）压力传感器本实验装置采用ASCOM5320型压力传感器，其测量范围为0～20kpa。（2）显示仪表在实验中所有温度和压差等参数均可由人工智能仪表直接读取，并实现数据的在线采集与控制，测量点分别为：孔板压降、进出口温度和两个壁温。3、流程说明本实验装置流程如下图所示，冷空气由风机输送，经孔板流量计计量后，进入换热器内管（铜管），并与套管环隙中的水蒸气换热，空气被加热后，排入大气。空气的流量由空气流量调节阀调节。蒸汽由蒸汽发生器上升进入套管环隙，与内管中冷空气换热后冷凝，再由回流管返回蒸汽发生器，用于消除端效应。铜管两端用塑料管与管路相连，用于消除热效应。1、风机；2、孔板流量计；3、空气流量调节阀；4、空气入口测温点；5、空气出口测温点；6、水蒸气入口壁温；7、水蒸气出口壁温；8、不凝气体放空阀；9、冷凝水回流管；10、蒸气发生器；11、补水漏斗；12、补水阀；13、排水阀5五、实验操作1、实验开始前，先弄清配电箱上各按钮与设备的对应关系，以便正确开启按钮。2、检查蒸汽发生器中的水位，使其保持在水罐高度的1/2～2/3。3、打开总电源开关（红色按钮熄灭，绿色按钮亮，以下同）。4、实验开始时，关闭蒸汽发生器补水阀，启动风机，并接通蒸汽发生器的加热电源，打开放气阀。5、将空气流量控制在某一值。待仪表数值稳定后，记录数据，改变空气流量（8～10次），重复实验，记录数据。6、实验结束后，先停蒸汽发生器电源，再停风机，清理现场。注意：a、实验前，务必使蒸汽发生器液位合适，液位过高，则水会溢入蒸汽套管；过低，则可能烧毁加热器。b、调节空气流量时，要做到心中有数，为保证湍流状态，孔板压差读数不应从0开始，最低不小于0.1kpa。实验中要合理取点，以保证数据点均匀。c、切记每改变一个流量后，应等到读数稳定后再测取数据。六、实验数据记录及处理本实验内管内径为0.020m，有效长度为1.25m。（一）、直管传热原始数据：序号入口温度t1/℃出口温度t2/℃壁温T1/℃壁温T2/℃孔板压降/kPa管路压降/kPa141.969.2100.999.63.84.8241.870101.199.93.273.6340.469.7101.199.92.713.5438.469101.21002.142.8536.368.4101.11001.441.85636.468101.2100.21.091.39732.667.4101100.10.791.07831.267.5101.1100.30.530.7929.968.1101100.30.330.47102969.1101.1100.40.170.196定性温度t/℃壁温/℃Δtm/℃定性密度流量（m^3/h)粘度μ/Pa*s导热系数λ55.55100.2543.2741.077153.87461.988E-050.0286255.90100.5043.0721.075949.67721.990E-050.0286555.05100.5043.8301.078844.88541.985E-050.0285953.70100.6045.1861.083639.51161.979E-050.0284952.35100.5546.3631.088331.90191.972E-050.0283951.20100.7047.5371.092327.44811.966E-050.0283050.00100.5548.4861.096523.06851.960E-050.0282149.35100.7049.1351.098818.59561.957E-050.0281649.00100.6549.2031.100014.39791.955E-050.0281449.05100.7548.9951.099810.06341.955E-050.02814质量流量qM热量Q/J传热膜系数α雷诺数Re普朗特数Pr努塞尔数NuNu/Pr^0.458.03442.24130.1851649.540.695290.96105.2053.45420.75124.4447529.440.695186.87100.4748.42396.08115.1243155.720.695380.5493.1442.81365.73103.1138285.600.695672.3983.7034.72311.1285.4831153.130.695860.2369.6329.98281.2375.3626981.610.696153.2661.5625.29245.7464.5622833.390.696345.7752.9020.43207.0653.6818474.880.696438.1244.0615.84168.9043.7314333.180.696531.0835.9211.07123.9032.2110015.270.696522.8926.467以第一组数据为例，计算如下：空气平均温度:t=(t1+t2)/2=（41.9+69.2）/2=55.55℃对数平均温度:Δ℃空气流量：传热量：传热膜系数：努赛尔准数：普朗特准数：μλ雷诺数:ρμ=51649.54（二）、强化传热原始数据：序号入口温度/℃出口温度/℃壁温1/℃壁温2/℃孔板压降/kPa管路压降/kPa134.978.3100.899.91.710.223779.51011001.398.34337.580.4101.11001.116.7436.981101.1100.10.865.18535.881.4101.3100.20.623.85634.381.8100.8100.10.482.96732.882.6101.4100.30.31.9831.783.4100.9100.30.211.27930.483.8101100.30.160.968数据计算如下：以第一组数据为例，计算如下：空气平均温度:t=(t1+t2)/2=（34.9+78.3）/2=56.60℃对数平均温度:Δ℃空气流量：定性温度壁温/℃Δtm/℃定性密度流量qV（m^3/h)粘度μ/Pa*s导热系数λ56.60100.3539.891.073434.89341.993E-050.0287058.25100.5038.411.067631.29892.001E-050.0288258.95100.5537.611.065227.71892.005E-050.0288858.95100.6337.451.065224.15072.005E-050.0288858.60100.7537.661.066420.23922.003E-050.0288558.05100.4537.521.068317.62672.000E-050.0288157.40100.8538.331.070613.67561.997E-050.0287657.55100.6037.251.070111.27981.998E-050.0287757.10100.6537.401.07179.73931.996E-050.02874质量流量qM热量Q/J传热膜系数α雷诺数Re普朗特数Pr努塞尔数NuNu/Pr^0.437.45453.79144.9233250.320.6950100.98116.8033.42396.46131.4929542.310.694791.24105.5529.53353.60119.7826057.590.694582.9695.9825.72316.70107.7322703.300.694574.6286.3321.58274.7592.9419064.690.694664.4374.5518.83249.7184.7916656.680.694758.8668.1014.64201.1066.8412971.610.694846.4853.7712.07174.2159.5710689.830.694841.4147.9010.44155.5952.999253.910.694936.8842.669传热量：传热膜系数：努赛尔准数：普朗特准数：μλ雷诺数:ρμ=33250.32由以上数据可作出Nu/Pr^0.4与Re关系图，如下：10.00100.007000.0070000.00Nu/Pr^0.4雷诺数直管传热强化传热线性(直管传热)线性(强化传热)10七、实验结果直管传热强化传热lgRelg（Nu/Pr^0.4）lgRelg（Nu/Pr^0.4）4.7132.0224.5222.0674.6772.0024.4702.0234.6351.9694.4161.9824.5831.9234.3561.9364.4941.8434.2801.8724.4311.7894.2221.8334.3591.7234.1131.7314.2671.6444.0291.6804.1561.5553.9661.6304.0011.42311实验结果分析：1、图中直管传热线性方程为lg（Nu/Pr^0.4）=0.8553lg