化工原理课程设计——管壳式换热器课程设计(安全系数为1625%)

目录化工原理课程设计任务书设计概述试算并初选换热器规格1.流体流动途径的确定2.物性参数及其选型3.计算热负荷及冷却水流量4.计算两流体的平均温度差5.初选换热器的规格工艺计算1.核算总传热系数2.核算压强降经验公式设备及工艺流程图设计结果一览表设计评述参考文献-1-化工原理课程设计任务书化工原理课程设计任务书一．设计任务用初温为20℃的冷却水，将流量为（4000+200×学号）kg/h的95%（体积分率）的乙醇水溶液从70℃冷却到35℃；设计压力为1.6MPa，要求管程和壳程的压降不大于30kPa，试选用适当的管壳式换热器。二．设计要求每个设计者必须提交设计说明书和装配图(A2或A3)。1．设计说明书必须包括下述内容：封面、目录、设计任务书、设计计算书、设计结果汇总表、符号说明、参考文献以及设计自评等。2．设计计算书的主要内容应包括的步骤:1)计算热负荷、收集物性常数。根据设计任务求出热流体放热速率或冷流体吸热速率，考虑了热损失后即可确定换热器应达到的传热能力Q；按定性温度确定已知条件中未给出的物性常数。2)根据换热流体的特性和操作参数决定流体走向（哪个走管程、哪个走壳程）；计算平均温差。3)初步估计一个总传热速率常数K估，计算传热面积A估。4)根据A估初选标准换热器；5)换热面积的核算。分别按关联式求出管内、外传热膜系数，估计污垢热阻，求出总传热速率常数K核，得出所需传热面积A需，将A需与A实际进行比较，若A实际比A需大15%-25%，则设计成功；否则重新计算。6)管程和壳程压力降的核算。7)接管尺寸的计算。3．符号说明的格式：分为英文字母、希腊字母，要按字母排序，要写出中文名称和单位；4．参考文献的格式：按GB7714-87的要求。一、设计题目：设计一台换热器二、操作条件：1、乙醇水溶液：入口温度70℃，出口温度35℃。-2-2、冷却介质：循环水，入口温度20℃。3、允许压强降：不大于30kPa。三、设备型式：管壳式换热器四、处理能力：8000Kg/h五、设计要求：1、选定管壳式换热器的种类和工艺流程。2、管壳式换热器的工艺计算和主要的工艺尺寸的设计。3、设计结果概要或设计结果一览表。4、设备简图。（要求按比例画出主要结构及尺寸）5、对本设计的评述及有关问题的讨论。1.设计概述1.1热量传递的概念与意义1.热量传递的概念热量传递是指由于温度差引起的能量转移，简称传热。由热力学第二定律可知，在自然界中凡是有温差存在时，热就必然从高温处传递到低温处，因此传热是自然界和工程技术领域中极普遍的一种传递现象。2.化学工业与热传递的关系-3-化学工业与传热的关系密切。这是因为化工生产中的很多过程和单元操作，多需要进行加热和冷却，例如：化学反应通常要在一定的温度进行，为了达到并保持一定温度，就需要向反应器输入或输出热量；又如在蒸发、蒸馏、干燥等单元操作中，都要向这些设备输入或输出热量。此外，化工设备的保温，生产过程中热能的合理利用以及废热的回收利用等都涉及到传热的问题，由此可见；传热过程普遍的存在于化工生产中，且具有极其重要的作用。总之，无论是在能源，宇航，化工，动力，冶金，机械，建筑等工业部门，还是在农业，环境等部门中都涉及到许多有关传热的问题。应予指出，热力学和传热学既有区别又有联系。热力学不研究引起传热的机理和传热的快慢，它仅研究物质的平衡状态，确定系统由一个平衡状态变成另一个平衡状态所需的总能量；而传热学研究能量的传递速率，因此可以认为传热学士热力学的扩展。3.传热的基本方式根据载热介质的不同，热传递有三种基本方式：（1）热传导（又称导热）物体各部分之间不发生相对位移，仅借分子、原子和自由电子等微观粒子的热运动而引起的热量传递称为热传导。热传导的条件是系统两部分之间存在温度差。（2）热对流（简称对流）流体各部分之间发生相对位移所引起的热传递过程称为热对流。热对流仅发生在流体中，产生原因有二：一是因流体中各处温度不同而引起密度的差别，使流体质点产生相对位移的自然对流；二是因泵或搅拌等外力所致的质点强制运动的强制对流。此外，流体流过固体表面时发生的对流和热传导联合作用的传热过程，即是热由流体传到固体表面（或反之）的过程，通常称为对流传热。（3）热辐射因热的原因而产生的电磁波在空间的传递称为热辐射。热辐射的特点是：不仅有能量的传递，而且还有能量的转移。1.2换热器的概念及意义在化工生产中为了实现物料之间能量传递过程需要一种传热设备。这种设备统称为换热器。在化工生产中，为了工艺流程的需要，往往进行着各种不同的换热过程：如加热、冷却、蒸发和冷凝。换热器就是用来进行这些热传递过程的设备，通过这种设备，以便使热量从温度较高的流体传递到温度较低的流体，以满足工艺上的需要。它是化工炼油，动力，原子能和其他许多工业部门广泛应用的一种通用工艺设备，对于迅速发展的化工炼油等工业生产来说，换热器尤为重要。-4-换热器在化工生产中，有时作为一个单独的化工设备，有时作为某一工艺设备的组成部分，因此换热器在化工生产中应用是十分广泛的。任何化工生产中，无论是国内还是国外，它在生产中都占有主导地位。【表】换热器设计要求序号特别要求1对事故工况的校核2对管箱隔板强度的校核3各部件吊耳安装位置的校核4浮头式和U形管束固定管板外径延伸，使管板兼作试压法兰时的强度校核5管板的刚度校核6风载荷和地震载荷的校核7进出口接管承受管线载荷的校核8叠装换热器中，底下那台换热器的校核9鞍式支座的校核10外表油漆干膜厚度的检测11封头热压成形时，终压温度的检测12壳体直线度的检测13氢工况的判别及材料要求3、管壳式换热器的简介管壳式换热器是目前应用最为广泛的一种换热器。它包括:固定管板式换热器、U型管壳式换热器、带膨胀节式换热器、浮头式换热器、分段式换热器、套管式换热器等。管壳式换热器由管箱、壳体、管束等主要元件构成。管束是管壳式换热器的核心，其中换热管作为导热元件，决定换热器的热力性能。另一个对换热器热力性能有较大影响的基本元件是折流板（或折流杆）。管箱和壳体主要决定管壳式换热器的承压能力及操作运行的安全可靠性。1）工作原理：管壳式换热器和螺旋板式换热器、板式换热器一样属于间壁式换热器，其换热管内构成的流体通道称为管程，换热管外构成的流体通道称为壳程。管程和壳程分别通过两不同温度的流体时，温度较高的流体通过换热管壁将热量传递给温度较低的流体，温度较高的流体被冷却，温度较低的流体被加热，进而实现两流体换热工艺目的。-5-2）主要技术特性：一般管壳式换热器与其它类型的换热器比较有以下主要技术特性：1、耐高温高压，坚固可靠耐用；2、制造应用历史悠久，制造工艺及操作维检技术成熟；3、选材广泛，适用范围大。二试算并初选换热器规格1.流体流动途径的确定本换热器处理的是两流体均不发生相变的传热过程，因水的对流传热系数一般较大，且易结垢，故选择冷却水走换热器的管程，乙醇水走换热器的壳程，可利用外壳向外的散热作用，增强冷却效果。2.确定流体的定性温度、物性数据，并选择列管换热器的型式乙醇水的定性温度：5.5223570mT℃水的定性温度：5.2722035mt℃两流体的温差：255.275.52mmtT℃两流体在定性温度下的物性数据如下:物性流体密度㎏/m3比热KJ/(㎏·oC)粘度mPa·s导热系W/(m·oC)95%乙醇8043.280.740.175水9964.1760.8520.613-6-3．计算热负荷和冷却水流量WTTCWQphh532110551.23600/)3570(1028.38000hkgttCpQWc/10466.1)2035(10176.436001055.2(435)124．计算两流体的平均温度差暂按单壳程、多管程进行计算，逆流时平均温度差为：Ctttttm60.23)2035(3570ln20353570ln1212，而3.0207020351212tTttP3.2203535701221ttTTR由《化工原理》上册232P页查图4－19可得:83.0t所以Cttmtm59.1960.2383.0，又因为0.838.0，故可选用单壳程的列管换热器。5．试算和初选换热器的规格根据低温流体为水，高温流体为有机物（参见《化工原理》P355）有K值的范围：280～710W/(2m·oC）,假设K=300W/m2℃254.4359.1930010551.2mtKQSm由于℃℃＜tTmm50252203523570，因此无需考虑热补偿。据此初选固定管板式换热器规格尺寸为：-7-壳径D400㎜管子尺寸Φ25×2.5mm管程数pN1管长L6m管子总数n98管子排列方法正三角形换热器面积2m45.4公称压强/MPa1.6实际传热面积24.45)1.06(025.014.398mLdnS若采用此传热面积的换热器，则要求过程的总传热系数为：25/(28759.194.4510551.2mWtSQm℃）三、工艺计算1、核算压强降1）计算管程压强降ptiNFPPP21其中，对于5.225的管子Ft=1.4又Np=1管程流通面积222031.019802.044mNndApiismAVuisi/133.0031.0996360014660310610852.0996133.002.0Re3iiiud取不锈钢管壁粗糙度mm1.0则005.0201.0id，由《化工原理》上册第一章P54的Re关系图中查得：034.0所以PaudLPii902133.099602.06034.02221-8-PauPi262277.0996323222则PaPi16214.126902）计算壳程压强降NsFPPPs，，210其中21115.12001uNnFfPNsFBcs，，，管子为正三角形排列，取F=0.5129819.119.1nnc设折流挡板间距mh15.0折流挡板数：39115.061hLNB壳程流通面积2000158.0025.0124.015.0mdnDhAcsmAVus/175.00158.0804360080000047451074.0804175.0025.0Re3000ud＞50073.047450.5Re0.5228.0228.000f所以PaP20972175.08041391273.05.021，PauDhNPB13152175.08044.015.025.329225.32202，PaP3925115.1131520970计算表明，该换热器管程与壳程的压强均满足题设要求2、核算总传热系数1）计算管程对流传热系数i162Rei-9-8.5613.010852.010176.4Pr33piC图壳程摩擦系数f0与Re0的关系所以CmWdiiii24.08.04.08.0/8868.5)162(02.0613.0023.0(PrRe023.0水被加热）2）计算壳程对流传热系数0流体流过管间最大截面积为20013.0032.0025.014.015.01mtdhDAt管中心距，对mm5.225，mmt32。14.03155.000)()(36.0wpeecudd-10-smAVus/21.0013.080436008000由管子正三角形排列得：mddtde020.0025.014.3