30液化气储罐设计

实用标准文案精彩文档课程设计任务书设计题目30m3立式储油罐结构设计技术参数：直径26600mm长度9000mm材质16MnDR壁厚11.3mm,13.6mm,16.02mm设计任务：1.写出该结构的几种设计方案2.强度计算及尺寸选择3.绘制结构设计图4.撰写主要工艺过程5.撰写设计说明书工作计划与进度安排：1．查阅资料2天2．设计计算并撰写设计说明书5天3．上机绘图4天4．答辩1天指导教师（签字）：年月日专业负责人（签字）：年月日学院院长（签字）：年月日实用标准文案精彩文档1储罐及其发展概况油品和各种液体化学品的储存设备—储罐是石油化工装置和储运系统设施的重要组成部分。由于大型储罐的容积大、使用寿命长。热设计规范制造的费用低，还节约材料。20世纪70年代以来，内浮顶储油罐和大型浮顶油罐发展较快。第一个发展油罐内部覆盖层的施法国。1955年美国也开始建造此种类型的储罐。1962年美国德士古公司就开始使用带盖浮顶罐，并在纽瓦克建有世界上最大直径为187ft（61.6mm）的带盖浮顶罐。至1972年美国已建造了600多个内浮顶罐。1978年国内3000m3铝浮盘投入使用，通过测试蒸发损耗标定，收到显著效果。近20年也相继出现各种形式和结构的内浮盘或覆盖物[1]。世界技术先进的国家，都备有较齐全的储罐计算机专用程序，对储罐作静态分析和动态分析，同时对储罐的重要理论问题，如大型储罐T形焊缝部位的疲劳分析，大型储罐基础的静态和动态特性分析，抗震分析等，以试验分析为基础深入研究，通过试验取得大量数据，验证了理论的准确性，从而使研究具有使用价值。近几十年来，发展了各种形式的储罐，尤其是在石油化工生产中大量采用大型的薄壁压力容器。它易于制造，又便于在内部装设工艺附件，并便于工作介质在内部相互作用等。巨型储罐，其直径达110m、高22.5m。我国自1985年从日本引进10万m3浮顶储罐的设计和施工技术并在秦皇岛建造之后，在全国各地相继建成10万m3大型储罐近30台；于2003年在茂名石化公司建成两座12.5万m3浮顶储罐，目前在仪征已开始建设国内最大的15万m3原油储罐。此外，储存石油液化气和天然气（液化）的低温储罐也是储罐建造的发展方向，在国外已较普遍应用，我国目前还是处于刚起步阶段。实用标准文案精彩文档2设计方案2.1选择设计方法2.1.1正装法此种方法的特点是指把钢板从罐底部一直到顶部逐块安装起来，它在浮顶罐的施工安装中用得较多，即所谓充水正装法，它的安装顺序是在罐低及二层圈板安装后，开始在罐内安装浮顶，临时的支撑腿，为了加强排水，罐顶中心要比周边浮筒低，浮顶安装完以后，装上水除去支撑腿，浮顶即作为安装操作平台，每安装一层后，将上升到上一层工作面，继续进行安装。2.1.2倒装法先从罐顶开始从上往下安装，将罐顶和上层罐圈在地面上安装，焊好以后将第二圈板围在第一罐圈的外围，以第一罐圈为胎具，对中点焊成圆圈后，将第一罐圈及罐顶盖部分整体吊至第一、二罐圈相搭接的位置，停于点焊，然后在焊死环焊缝。用同样的方法把下面的部分依次点焊环焊，直到罐底板的角接焊死即成。2.1.3卷装法将罐体先预制成整幅钢板，然后用胎具将其卷筒，在运至储罐基础上，将其卷筒竖起来，展成罐体装上顶盖封闭安装而建成。见几种：护坡式基础、环墙式基础、外环墙式基础、特殊构造的基础。根据比较选用，护坡式基础[2]。2.2尺寸的选择根据经济尺寸计算，DH83,HDV42,35000mV，mmH9000，mmD26600体形系数为33.0DH，符合要求35000mVmmH9000mmD26600实用标准文案精彩文档2.3材料的选择根据GB50341-2003_立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范.来选取（1）罐壁：钢板16MnDR，尺寸为3000×20000mm,GB6654，在热轧正火下使用，公称板厚为6～16mm，温度20C0时的许用板厚为34mm,许用应力为157MPa，MPaMP315a490sb，，（2）钢管：16MnR,GB/T8163,在热轧下使用,公称板厚为16mm，温度-20C0时的许用板厚为34mm,许用应力为163MPa，MPaMP320a490sb，（3）锻件：16Mn，JB4726，在正火或回火加正火下使用，公称板厚为300mm，温度20C0时,许用应力为150MPa，MPaMP275a450sb，（4）螺母：20或25钢，GB/T699（5）螺栓：35GrMoA，GB3077，温度20C0，许用应力为167MPa，在热调质状态下使用，M24-M48，MPaMP500a660sb，（6）接管：10号钢，许用应力为108MPa垫片：石棉橡胶板JB/T4704-20003罐壁设计3.1罐壁的强度计算3.1.1罐壁厚的计算由于所给体积大于1000m3，所以按照不等壁厚计算，选择钢板宽度为3m。所以1H=3m，2H=6m，3H=8.13m21101][2)]300.0([001.0CCtDHgp（3.1）21202][2)]300.0([001.0CCtDHgp（3.2）a490bMPMPa315sa490bMPMPa320sa450bMPMPa275sa660bMPMPa500s实用标准文案精彩文档21303][2)]300.0([001.0CCtDHgp（3.3）式中：P—设计压力：0.084（Mpa）；iP—罐的内径：26600（mm）；t][—设计温度下材料的许用应力157（Mpa）；—焊缝系数：查表得0.9；1C—钢板的负偏差0.3（mm）；2C—腐蚀裕度1C2.0；mm6.133.019.015726.26)]300.00.6(8.985084000[001.02mm02.163.019.015726.26)]300.00.9(8.985084000[001.03所以罐壁厚度从上到下一次为11.3mm，13.6mm,16.02mm3.1.2罐壁的应力校核t)(2)(ccDpit（3.4）式中：t][—设计温度下材料的许用应力157（Mpa）；MPaMPat15718.1249.0)3.13.11(2)3.13.11(26600084.01MPaMPat15796.1009.0)3.16.13(2)3.102.16(26600084.02MPaMPat15737.849.0)3.102.16(2)3.102.16(26600084.03故满足材料要求按照试验应力公式校核siTTccDP9.0)(2)]([（3.5）mm3.113.019.015726.26)]300.00.3(8.985084000[001.01MPat2171mm3.112mm6.133mm02.16t1MPa18.124t2MPa96.100t3MPa37.84实用标准文案精彩文档式中：s—为材料的屈服极限MPas315,MPaPT105.0MPaMPas5.2833159.09.0MPaT22.1559.0)3.13.11(2)3.13.11(26600[105.0MPaMPasT5.2839.022.155有以上公式可知，当最小厚度满足要求时，其余的厚度也满足要求。3.2储罐的风力稳定计算3.2.1抗风圈浮顶储罐没有固定顶盖，为使储罐在风载作用下保持上口圆度，以维持储罐整体形状，故需在储罐上部整个圆周上设置一个抗风圈。而固定顶有固定顶盖则用设计抗风圈。3.2.2加强圈计算在风载荷作用下，罐壁筒体应进行稳定性校核，防止储罐被风吹瘪。判定储罐的侧压稳定条件为0PPcr（3.6）式中Pcr—罐壁许用临界应力（Pa）；P0—设计外压（Pa）；罐壁许用临界应力的计算由SH3046—92推荐的方法，得在外压作用下的临界压力公式LDEPcr5.15.259.2（3.7）式中Pcr—临界压力（Pa）；E—圆筒材料的弹性模量：192×109（Pa）；—圆筒壁厚（m）；D—圆筒直径（m）；L—圆角长度（m）；PaPcr54660.96.26)103.11(1019259.25.15.239罐壁设计外压计算罐壁设计外压用下式表示，即TMPa22.155crPPa5466实用标准文案精彩文档qwPZS0025.2（3.8）式中P0—罐壁设计外压（Pa）；s—风载荷体形系数；z—风压高度变化系数；0w—基本风压（Pa）；q—罐内负压（Pa）；对固定顶储罐，s=1则式为qwPZ0025.2（3.9）s—风载荷体形系数z=1；CrPPaP23.50150055.00.10.125.20由于PcrP0，所以在罐壁上不需要设置加强圈。故满足要求。3.3.3液面晃动波高计算罐内液面晃动波高RhV21；WT08.085.12；式中1—非浮顶影响系数，取1.0；2—阻尼修正系数，当WT大于10s时，取2=1.05；—地震影响系数，取0.23；sscthDHcthgDTWW1086.560.260.968.38.968.36.2614.32)68.3(68.32故取2=1.85-0.08WT=1.85-0.08×5.86=1.3；mhV22.43.1323.03.1123.5010pswT68.5mvh22.4实用标准文案精彩文档3.3罐壁结构3.3.1截面与连接形式罐壁的纵截面由若干个壁板组成，其形状为从下至上逐级减薄的阶梯形，一般上壁板的厚度不超过下壁板的厚度，各壁板的厚度由计算可得，按标准规范，16MnDR的最小厚度为6mm，为由于该罐壁是不等壁厚度的且较厚，因此各板之间采用对接，这样可以减轻自重。罐壁的下部通过内外角焊缝与罐底的边缘板相连，上部有一圈包边角钢，这样既可以增加焊缝的强度，还可以增加罐壁的刚性。在液压作用下，罐壁中的纵向应力是占控制地位的。即罐壁的流度实际上是罐壁的纵焊缝所决定的。因而壁板的纵向焊接接头应采用全焊透的对接型。为减少焊接影响和变形，相邻两壁板的纵向焊接接头宜向同一方向逐圈错开1/3板长，焊缝最小间距不小于1000mm。底圈壁板的纵向焊接接头与罐底边缘板对接焊缝接头之间的距离不得小于300mm。罐壁的环向焊接接头形式较多，主要为对接。底层壁板与罐底边缘板之间的连接应采用两侧连续角焊。在地震设防烈度不大于7度的地区建罐，底层壁板与边缘壁板之间的连接应采用如图的焊接形式，且角焊接头应圆滑过渡，而在地震小于7度的地区可取K2=K1[3]。图3.4底层壁板与边缘板的焊接3.3.2壁板宽度壁板宽度越小，材料就越省。但环向接头数就越多，增加安装工作量。我国一般取壁板宽度不小于1600mm。根据GB709-2006选择B类，板宽3000mm，长度20m。实用标准文案精彩文档4罐底设计4.1罐底的应力计算中幅板的薄膜力0110210)1(22RtLMN（4.1）罐壁与边缘板之间的约束弯矩310111011021413310)(4017)1(211)1)1(22(4)(24011tlRtRtLltM（4.2）式中t—边缘板厚（mm）；1—罐壁第一圈壁板特征系数，421221)1(3R；—泊松比，0.3；R—储罐半径，13.3m；1—储罐第一圈厚度，16.02mm；0t—中幅板的平均厚度，6mm；0L—底板上的液压高度，9.00m；P—作用在罐底上的储液压力，P=0gL；—储液密度，850Kg/m3；L—边缘板受弯宽度，50.00m；D—边缘板弯曲刚度)1(1223EtD；实用标准文案精彩文