人防计算书

杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称：xx区地下汽车库设计阶段：xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期：2012.03Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集）07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施）20094、计算软件PKPM(2012版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范GB50038—2005》查表，人防构件允许延性比按4.6.2条规定。a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条1）纯地下室部分：70kPa（不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥3米0029b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa(饱和土中，淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPad、相邻防护单元间隔墙,门框墙：1）6级与6级相邻每侧：50kPa2）6级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙：110kPa；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：正面荷载：60kPa反面荷载：30kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）出入口部位及形式门框墙临空墙顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出入口200110顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室内出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入口200130室外直通、单向出入口坡度角＜30度240160坡度角≥30度200130三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2(按均布荷载输入Morgain)混凝土强度等级为C35，人防：fc＝16.72N/mm2x1.5=25.08N/mm2ft＝1.575N/mm2x1.5=2.363N/mm2ftk＝2.204N/mm2x1.5=3.306N/mm2Ec=3.15x104N/mm2x1.2=3.78x104N/mm2钢筋抗拉强度设计值（HRB400）fy＝360N/mm2x1.2=432N/mm2Es＝20x104N/mm2Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。1矩形板：DFQ11.1基本资料1.1.1工程名称：平湖金色港湾1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由/固端/自由/固端1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值均布荷载：gk1＝130kN/m2永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝11.1.3.2可变荷载标准值：qk＝01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面Q＝Max{Q(L),Q(D)}＝Max{130,130}＝130kN/m21.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）1.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm21.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm21.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底as＝30mm、板面as'＝50mm1.2弯矩标准值1.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝0.04167*130*4.052＝88.85kN·m1.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.08333*130*4.052＝-177.69kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMy＝Max{My(L),My(D)}＝Max{88.85,88.85}＝88.85kN·mAsy＝792mm2，as＝30mm，ξ＝0.076，ρ＝0.29%；实配纵筋：12@125（As＝905）1.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-177.69,-177.69}＝-177.69kN·mAsy'＝1816mm2，as'＝50mm，ξ＝0.188，ρ＝0.73%；实配纵筋：16@100（As＝2011）1.4斜截面受剪承载力计算V＝Q·Ly/2＝130*4.05/2＝263.3kNR＝0.7·βh·ft·b·h0＝0.7*1*1575*1*0.27＝297.6kN≥V＝263.3kN，满足要求。（二）、地下室墙计算：DFQ2（一侧人防，一侧非人防）人防等效静荷载标准值：110kN/m2(按均布荷载输入Morgain)受力模型同DFQ1Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。2矩形板：DFQ22.1基本资料2.1.1工程名称：平湖金色港湾2.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由/固端/自由/固端2.1.3荷载标准值2.1.3.1永久荷载标准值均布荷载：gk1＝110kN/m2永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝12.1.3.2可变荷载标准值：qk＝02.1.4荷载的基本组合值2.1.4.1板面Q＝Max{Q(L),Q(D)}＝Max{110,110}＝110kN/m22.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）2.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm22.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm22.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底as＝30mm、板面as'＝50mm2.2弯矩标准值2.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝0.04167*110*4.052＝75.18kN·m2.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.08333*110*4.052＝-150.36kN·m2.3配筋计算2.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMy＝Max{My(L),My(D)}＝Max{75.18,75.18}＝75.18kN·mAsy＝666mm2，as＝30mm，ξ＝0.064，ρ＝0.25%；实配纵筋：12@150（As＝754）2.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-150.36,-150.36}＝-150.36kN·mAsy'＝1510mm2，as'＝50mm，ξ＝0.156，ρ＝0.60%；实配纵筋：14@100（As＝1539）2.4斜截面受剪承载力计算V＝Q·Ly/2＝110*4.05/2＝222.8kNR＝0.7·βh·ft·b·h0＝0.7*1*1575*1*0.27＝297.6kN≥V＝222.8kN，满足要求。（三）、地下室墙计算：DFQ3（墙两侧核6相邻隔墙）人防等效静荷载标准值：50kN/m2(按均布荷载输入Morgain)受力模型同DFQ1（两侧分别受力计算同）Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。3矩形板：DFQ33.1基本资料3.1.1工程名称：平湖金色港湾3.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由/固端/自由/固端3.1.3荷载标准值3.1.3.1永久荷载标准值均布荷载：gk1＝50kN/m2永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝13.1.3.2可变荷载标准值：qk＝03.1.4荷载的基本组合值3.1.4.1板面Q＝Max{Q(L),Q(D)}＝Max{50,50}＝50kN/m23.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）3.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm23.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm23.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底as＝30mm、板面as'＝50mm3.2弯矩标准值3.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝0.04167*50*4.052＝34.17kN·m3.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.08333*50*4.052＝-68.34kN·m3.3配筋计算3.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMy＝Max{My(L),My(D)}＝Max{34.17,34.17}＝34.17kN·mAsy＝297mm2，as＝30mm，ξ＝0.028，ρ＝0.11%；ρmin＝0.16%，As,min＝492mm2；实配纵筋：12@200（As＝565）3.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-68.34,-68.34}＝-68.34kN·mAsy'＝655mm2，as'＝50mm，ξ＝0.068，ρ＝0.26%；实配纵筋：12@150（As＝754）（四）、地下室墙计算：DFQ4（扩散室）人防等效静荷载标准值：39kN/m2(按均布荷载输入Morgain)受力模型同DFQ1Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。4矩形板：DFQ44.1基本资料4.1.1工程名称：平湖金色港湾4.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由/固端/自由/固端4.1.3荷载标准值4.1.3.1永久荷载标准值均布荷载：gk1＝39kN/m2永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝14.1.3.2可变荷载标准值：qk＝04.1.4荷载的基本组合值4.1.4.1板面Q＝Max{Q(L),Q(D)}＝Max{39,39}＝39kN/m24.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）4.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm24.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm24.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底as＝30mm、板面as'＝50mm4.2弯矩标准值4.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝0.04167*39*4.052＝26.65kN·m4.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.08333*39*4.052＝-53.31kN·m4.3配筋计算4.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩MyMy＝Max{My(L),My(D)}＝Max{26.65,26.65}＝26.65kN·mAsy＝231mm2，as＝30mm，ξ＝0.022，ρ＝0.09%；ρmin＝0.16%，As,min＝492mm2；实配纵筋：12@200（As＝565）4.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'My'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-53.31,-53.31}＝-