《砼结构与砌体结构设计》演示稿-第5章第三讲.

《混凝土结构与砌体结构设计》第5章砌体结构第三讲中南大学土木工程学院建筑工程系中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4砌体构件承载力计算5.4.1受压构件5.4.2局部受压5.4.3轴心受拉、受弯和受剪构件5.4.4网状配筋砖砌体构件中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件(1)概述承载力主要影响因素：5.4.1受压构件轴压短柱（e=0，β≤3）轴压长柱（e=0，β3）偏压短柱（e≠0，β≤3）偏压长柱（e≠0，β3）截面尺寸A砌体抗压强度f高厚比β=H0/h——长柱、短柱偏心距e=M/N——轴压柱、偏压柱各种柱的承载力如何进行计算？中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件β≤3的轴心受压构件；破坏特征和承载力与砌体抗压强度试件相同。①轴心受压短柱②偏心受压短柱β≤3的偏心受压构件；由于荷载偏心的影响，其承载力低于轴心受压短柱。uNfAeuNfA　——偏心受压短柱的承载力偏心影响系数，ee1.0。中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件③轴心受压长柱β3的轴心受压构件；由于高厚比的影响，其承载力也低于轴心受压短柱。0uNfA　β3的偏心受压构件；β和e的共同影响，其承载力更低于偏心受压短柱。④偏心受压长柱uNfA——轴心受压长柱的稳定系数，001.0。——偏心受压长柱的承载力影响系数，0e或。中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件轴心受压长柱：0uNfA　偏心受压长柱:uNfA轴心受压短柱:偏心受压短柱:uNfAeuNfA　实际设计时，一般先假定A和f，则受压构件承载力的计算，最终可归结为与β、e有关的承载力降低影响系数的计算。综上所述，各种柱的承载力计算除与砌体抗压强度f、截面尺寸A有关外，主要取决于β、e两个影响因素。e0、、中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件⑤短柱的承载力偏心影响系数e()《规范》经验公式：2e11()ei　矩形截面构件：e21112()ehe2TT1112()3.5hieh其中，T形截面构件：321212()bhIhiAbh因块体、砂浆的复杂受力状态，偏压短柱截面应力分布离散性大，很难从微观准确把握其力学性能。通过大量的矩形、T形、十字形和环形等不同截面形状受压短柱的破坏试验，得到其破坏荷载随偏心距增大而降低的变化规律。中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计⑥轴心受压长柱的稳定系数5.4.1受压构件0()22c0iEH因截面材料不均匀、轴线弯曲以及轴力偏心等初始缺陷而产生纵向弯曲，导致长柱可能失稳。当截面应力达欧拉临界应力时，构件处于临界稳定状态，破坏临界应力为：E’为砌体切线变形模量：c1ffE　2cc002AifAffEH令　mln1fnn中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件令λ=H0/i——构件长细比022111　0221121　　其中，对矩形截面：公式推导过程：讨论：如何推导？00212121212HHIhiAih　　　令211202221112111　中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件022111　0221121　　其中，对矩形截面：系数α可根据砂浆强度f2确定：当f2≥M5时，α=0.0015；当f2=M2.5时，α=0.002；当f2=0时，α=0.009。令λ=H0/i——构件长细比中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件()⑦偏心受压长柱承载力影响系数偏心受压的细长杆件，因初始纵向弯曲而产生的侧向挠曲变形，降低了杆件承载力，分析研究时一般用轴向力附加偏心距ei来反映这种挠曲变形对承载力的不利影响。i211eie　细长柱总偏心距e’=e+ei。《规范》以系数来综合考虑轴心力偏心距e和附加偏心距ei对承载力的影响。利用短柱偏心影响系数公式，得：　中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件若e=0时，则应和相等，即：i011ei　e002i11ei　2021111eii　对矩形截面：02111112112ehi01112he12hi2i1112eeh　又思考题：非矩形截面长柱承载力影响系数如何计算？0　中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件公式分析：220201111111121112eiehi　矩形截面：与砂浆强度等级f2(ξ)、β(或λ)、e/h(或e/i)有关。当e/h=0(即e=0)时，；当ei=0时，。0eee22111()112()eieh　矩形截面：002221111　矩形截面：与β、e有关的承载力降低影响系数均可统一采用的公式进行计算。e0、、　中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.1受压构件(2)受压构件承载力计算NfA　统一计算公式：注意事项：已按砂浆强度等级f2、β、e/h制表,以供查用；其中：与β≤3对应的一行数据为，与e/h=0对应的一列数据为。轴压、偏压构件β的取值规定：轴压构件：取两向高厚比大值查表；偏压构件：当截面偏心方向边长另一方向边长时，除按偏压计算外，还应对较小边方向按轴压进行验算。(为什么?)e0　　2201111eii中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计考虑不同种类砌体在强度、弹性模量以及变形性能等方面的差异，其β应予以修正：烧结普通砖、多孔砖：1.0混凝土及轻骨料混凝土砌块：1.1蒸压灰砂砖、粉煤灰砖、细料石、半石料石：1.2粗料石、毛石砌体：1.5偏心距e宜≤0.6y；若e较大，砌体受压区高度减小，刚度削弱，承载力显著降低，不经济、不合理！偏心距超过限值的设计方法：优先采取措施减小e增大截面尺寸改用配筋砌体5.4.1受压构件Ny中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压5.4.2局部受压在房屋建筑中，承受上部墙或柱传来的压力的基础顶面、以及在梁或屋架端部支承处砌体的截面上，砌体局部面积上承受较大的荷载，称为砌体的局部受压。根据局部受压面积上压应力的分布情况，分为局部均匀受压和局部非均匀受压。局部均匀受压局部非均匀受压中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压(1)局部均匀受压承载力计算局部均匀受压：砌体局部截面上承受均匀压应力作用；根据压应力作用的位置不同，局部均匀受压又分为如下五种基本情况：中心局压、边缘局压、中部局压、端部局压、角部局压中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压在局部压应力作用下，砌体在产生竖向压缩变形的同时还产生横向受拉变形，处于竖向应力σz和横向应力σx、σy共同作用的受力状态。竖向应力σz和横向(x、y方向)应力σx、σy在砌体与垫板接触处均为压应力，且各自为最大值，即接触处砌体处于三向受压状态，且为三向压应力之最大值。x、y方向横向拉应力σx、σy在离垫板约1-2皮砖处最大，当其值超过砌体抗拉强度时，将首先在该处产生竖向裂缝。①砌体局部均匀受压时的应力状态中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压②砌体局部均匀受压时的破坏形态因纵向裂缝的发展而引起的破坏：中心局压时，在离垫板1－2皮砖处首先出现纵向裂缝，然后向上、向下，竖向、斜向发展，最终往往形成一条上下贯通的主裂缝而破坏，这是最基本的破坏形态。劈裂破坏：纵向裂缝少而集中，一旦产生迅速贯通，初裂与破坏荷载很接近，一般砌体面积大而局压面积很小时可能发生，应予避免。垫板下的局部压坏：块体、砂浆强度过低，宜构造予以防止。中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压局部抗压强度fl大于一般情况下的抗压强度f，其原因：③局部抗压强度提高系数（）套箍作用：未直接承受压力的砌体像套箍一样，对直接承受压力砌体的横向变形具有约束作用，使与垫板接触的砌体处于双向或三向受压状态，且为最大值▬►局部受压区砌体的抗压强度提高。Al—局部受压面积，A0—影响局部抗压强度的计算面积中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压局部抗压强度fl大于一般情况下的抗压强度f，其原因：③局部抗压强度提高系数（）Al—局部受压面积，A0—影响局部抗压强度的计算面积应力扩散作用：尽管“套箍强化”对角部和端部等局部受压砌体的作用不明显甚至不存在，但只要存在有未直接承受压力的面积，就有力的扩散▬►局部抗压强度就有所提高。中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压③局部抗压强度提高系数（）Al—局部受压面积，A0—影响局部抗压强度的计算面积Al/A0的比值越小，则套箍作用越强，应力扩散越充分局部抗压强度就越高。砌体局部受压时，尽管砌体局部抗压强度得到提高，但局压面积往往很小，这对工程结构不利，容易引起砌体因局压承载力不足而发生倒坍事故，设计时应引起重视。中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压③局部抗压强度提高系数（）考虑到砌体(A0-Al)的套箍作用和应力扩散作用，局部受压砌体的抗压强度fl可表示成lff其中，γ—局部抗压强度提高系数，主要与如下两个因素有关：Al—局部受压面积，A0—影响局部抗压强度的计算面积局部荷载作用位置(以系数ξ来考虑，ξ0.8)。0llAAA，套箍面积比；中南大学DesignofConcrete&MasonryStructures混凝土结构与砌体结构设计5.4.2局部受压③局部抗压强度提高系数（）考虑到砌体(A0-Al)的套箍作用和应力扩散作用，局部受压砌体的抗压强度fl可表示成lff其中，γ—局部抗压强度提高系数，即可写成：lAA011　Al—局部受压面积，A0—影响局部抗压强度的计算面积中南