XX工程塔吊安拆施工方案

塔吊安拆施工方案第1页共22页Xxxx工程二期工程塔吊安拆施工方案一、编制依据1.XXX工程二期工程施工图；2.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；3.《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001；4.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；5.《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；6.《地基基础设计规范》（GB50007-2002）；7.《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）；8.《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）；9.XXX工程二期工程岩土工程勘察报告；10．济南恒升工程机械有限公司生产的QTZ4808塔式起重机安装使用说明书；11、品茗安全计算软件2010版。二、工程概况工程名称：建设单位：设计单位：施工单位：监理公司：地质勘察：工程地点：场地为原农民耕地场地，场面比较开阔，场地地形比较平坦，地质土层比较稳定。工程名称长（米）宽（米）坡屋面顶高（米）25#楼61.115.018.69526#楼61.115.018.695塔吊安拆施工方案第2页共22页18#楼45.619.518.69519#楼61.115.018.6959#楼61.416.518.69510#楼30.619.518.695幼儿园52.727.0513.065本项目工程包括7个单位工程分别为：9＃、10#、18#、19#、25#、26#楼和幼儿园。幼儿园为框架结构，地上两层；其余均为剪力墙结构，地下一层，地上五层。框架及剪力墙的抗震等级为二级（幼儿园为一级）；抗震设防类别为丙类（幼儿园乙类），抗震设防烈度为8度（幼儿园为9度）；建筑结构安全等级为二级，结构设计使用年限50年，建筑物最高标高为18.695米。据现场环境观察25#、26#楼南面有架空高压线通过，实际测量距25#、26#楼A轴7米。三、塔吊基础的定位及塔吊选型据现场环境观察25#、26#楼南面有架空高压线通过，实际测量距25#、26#楼A轴7米。为避免安全隐患的发生，18#与26#楼之间、19#楼与25#楼之间、18#与19#楼之间塔吊选用35m臂长，详见塔吊定位图上③#吊、④#吊、⑤#吊。9#、幼儿园与10#楼之间的两台塔吊选用48m臂长，详见定位图上①#吊、②#吊。塔吊中心距楼位置塔吊号南北距楼距离东西距楼距离备注1#吊距10#楼C轴19米距10#楼西侧11轴1.5米2#吊距9#楼A轴10米距9#楼西侧16轴1.5米3#吊距19#楼A轴7米距19#楼西侧24轴2.0米4#吊距18#楼A轴19米距18#楼西侧13轴2.0米5#吊距19#楼A轴19米距18#楼西侧1轴11.3米1#塔吊距10#楼C轴19米，距西侧11轴1.5米；具体位置详见塔吊平面布置图。根据本工程结构特点,为了最大限度的满足施工需要,本工程选用济南恒升工程机械有限公司生产的QTZ4808型塔式起重机二台和QTZ25型塔式起重机三台作为主体阶段垂直运输的主要设备。根据塔吊使用说明书的要求，无附着时QTZ4808型塔机最大安装起升高度为29m,QTZ25型塔机最大安装起升高度为25m,而本工程设计塔吊安拆施工方案第3页共22页坡屋面造型总标高为18.695m，故本工程塔机安装均采用无附着式，计划安装高度为最高29m、最低25米，一次安装到位，不再顶升，具体安装高度详见下表。塔机分配明细塔吊型号作用楼号塔吊臂长塔身高度QTZ4808①#吊9#、10#48米25米QTZ4808②#吊9#、幼儿园48米27米QTZ25③#吊19#、25#35米25米QTZ25④#吊18#、26#35米25米QTZ25⑤#吊18#、19#35米29米根据建筑物本身结构形状，考虑塔吊的安拆及吊装材料的需要，以及现场总平面图，9#、10#、18#、19#、25#、26#和幼儿园主体同时开工，施工现场属群塔作业场面，⑤塔吊高于其它2m-4m，确保每台塔臂均能旋转360°，为提高工作效率，每个塔吊上配备一个对讲机，用于司机与信号工之间沟通，塔吊定位详见附图。四、塔吊地基计算（取最不利的QTZ4808进行计算）天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。一、参数信息塔吊型号：QTZ4808，塔吊起升高度H：29.00m，塔身宽度B：1.5m，基础埋深d：3.70m，自重G：374.2kN，基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：40kN，基础承台宽度Bc：4.00m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：16mm额定起重力矩Me：400kN·m，基础所受的水平力P：30kN，塔吊安拆施工方案第4页共22页标准节长度b：2.2m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：140mm，所处城市：河南新乡市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.42。地基承载力特征值fak：110kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=374.2kN；塔吊最大起重荷载：Q=40kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝374.2＋40＝414.2kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处河南新乡市，基本风压为ω0=0.4kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.42；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.5+2×2.2+(4×1.52+2.22)0.5)×0.14]/(1.5×2.2)=0.535；因为是角钢/方钢，体型系数μs=1.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.9×1.42×0.4=0.755kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.755×0.535×1.5×29×29×0.5=254.776kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝400＋254.776＋30×1.2＝690.78kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算塔吊安拆施工方案第5页共22页基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×4×4×1.2=480kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=690.78/(414.2+480)=0.773m4/3=1.333m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.773m4/6=0.667m地面压应力计算：Pk＝（Fk+Gk）/APkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc）式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：塔吊安拆施工方案第6页共22页a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝4/20.5-690.78/(414.2+480)=2.056m。Bc──基础底面的宽度，取Bc=4m；不考虑附着基础设计值：Pk＝（414.2＋480）/42＝55.888kPaPkmax=2×(414.2+480)/(3×2.056×4)=72.49kPa；地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取110.000kN/m2；ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取4.000m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取2.000m；解得地基承载力设计值：fa=155.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=155.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=55.888kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=72.490kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.97；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.43MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.15m；塔吊安拆施工方案第7页共22页am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[1.50+(1.50+2×1.15)]/2=2.65m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.5m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.50+2×1.15=3.80；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=86.99kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=4.00×(4.00-3.80)/2=0.40m2Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=86.99×0.40=34.80kN。允许冲切力：0.7×0.97×1.43×2650.00×1150.00=2959031.07N=2959.03kNFl=34.80kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(4.00-1.50)/2=1.25m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取86.99kN/m2；P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×a－al）/3×a＝86.99×(3×1.5-1.25)/(3×1.5)=62.825kPa；G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×4.00×4.00×1.20=648.00kN/m2；l--基础宽度，取l=4.00m；塔吊安拆施工方案第8页共22页a--塔身宽度，取a=1.50m；a'--截面I-I在基底的投影长度,