DMQ4037门座起重机bufen计算

MQ3235门座式起重机总体计算书1计条件与工作状况1.1设计风速工作时：20/ms非工作时：50/ms1.2温度最高温度500C，最低温度00C。1.3湿度相对湿度100％1.4工作条件每天三班四倒工作制（每班7小时），每年工作天数300～320天，门机使用寿命20年。1.5门机工作级别：利用等级U8载荷状态Q3工作级别A81.6机构工作级别表1机构工作级别机构利用级别载荷状态工作级别起升机构T6L3M7变幅机构T5L3M6回转机构T5L3M6运行机构T4L2M41.7其它有雾气和湿热海洋性气候侵蚀。起重机承受最大地震烈度为7度。2设计参数表2设计参数起重量32t（吊钩）全幅度风速工作最大风速20m/s工作幅度最大/最小35m/10m非工作最大风速50m/s起升高度轨上/轨下28m/15m工作时最大轮压≤300kN各机构工作速度起升机构50m/min最大尾部回转半径≤8.5m变幅机构40m/min轨距/基距10.5m/12m回转机构1r/min轨道型号P50运行机构26m/min门架净空高度≥6m车轮数总轮数32每组台车行走轮数量为8个驱动轮数16供电方式可供距配电箱左右行走±80米距离的高压供电电缆电源AC10kV（±10%）50HZ（±1%）三相走人梯子位置门机海侧轨道门腿3.变幅基本尺寸设计及变幅水平性和不平衡力矩校验3.1采用图解法确定臂架各部分的尺寸和大拉杆下铰点位置图1初步确定的臂架尺寸和大拉杆下铰点位置图2臂架尺寸和大拉杆下铰点位置表3臂架各部分尺寸项目符号圆整前参数圆整后参数臂架长度（mm）L2580025800象鼻梁前端（mm）L11360513605象鼻梁后端（mm）L248004800大拉杆（mm）L32017820500绞点水平距离（mm）A30183300绞点垂直距离（mm）B1181011800确定之后的水平高度落差是437mm，物品的不平衡力矩是2038kNm图3物品的水平位移①吊重全幅度水平落差应满足：maxmaxmin4370.02()0.02(3510)0.5yhRRm（满足）②吊重全幅度未平衡力矩应满足：max20380.10.13210351120QMkNmMkNm（不满足要求）③象鼻梁端点水平速度应满足：102coscosArvvLr平0—臂架摆动角速度表4象鼻梁端点的水平速度ω0max0.0250672ω0min0.027462116L25.8L25.8r119.405r112.981r25.989r212.06β0.709β15.579V平max2.0953247V平min0.734612907maxmin2.0952.8522.60.735vv平平（不满足）3.2臂架系统自重平衡和合成力矩（初步估算，选配重29t）表5不平衡力矩-4000-3000-2000-10000100020001011121314151617181920212223242526272829303132333435幅度(m)不平衡力矩(kNm)臂架系统不平衡力矩吊重不平衡力矩合成不平衡力矩表6最大和最小不平衡力矩幅度(m)臂架系统的不平衡力矩(kNm)101266.0635-1249.87吊重的不平衡力矩(kNm)27597.2135-2191.74合成不平衡力矩(kNm)261223.0135-3441.61（参考图1，以臂架下铰点为参考，力矩的方向：顺时针为正、逆时针为负）检验不平衡力矩：M—臂架系统自重的不平衡力矩0QM—吊重不平衡力矩①最大幅度时0M且00QMM（满足）最小幅度时0M且00QMM（满足）②max3203511200QMQRkNmmax1266.060.10.1112001120QMkNmMkNm（不满足）4稳定性验算4.1.起重机各部分重心表7重量和其重心位置部件名称Rmax=35m,Q=32tRmin=10m,Q=32t重量G高度Zi水平XiGZiXi(t)(m)(m)(t)(m)(m)旋转部分（满载）299.3725.783.62299.3725.70-0.58旋转部分（空载）267.3725.76-0.13267.3725.67-1.85非旋转部分167.005.120.04167.005.120.04合计（满载）466.3718.382.34466.3718.33-0.36合计（空载）434.3717.82-0.06434.3717.77-1.12表8面积和其形心位置部件名称最大幅度垂直轨道方向最大幅度与轨道夹角45°最小幅度垂直轨道方向迎风面积F（㎡）高度Zi（m）迎风面积F（㎡）高度Zi（m）迎风积F（㎡）高度Zi（m）旋转部分（满载）153.7227.61232.2027.66197.5030.64旋转部分（空载）135.7227.82206.7427.86179.5031.11非旋转部分108.906.00108.906.00108.906.00合计（满载）262.6219.44341.1021.45306.4022.73合计（空载）244.6218.93315.6421.06288.4022.524.2.载重稳定性验算4.2.1.第一种计算工况计算位置取起重机臂架垂直于运行轨道方向（因为轨距小于基距）、倾覆棱边在前沿轨面。相应的第Ⅱ类载荷组合为：最大幅度额定起重量，轨道铺设有前低后高的最大允许坡度，有沿臂架平面向前作用的工作状态下的最大风载荷以及对起重机稳定性起不利影响的起升、变幅、旋转、运行惯性力。这时，把起重机的自重(包括对重)力矩作为复原力矩，把物品的载重力作为倾覆力矩，同时把其他的倾覆力矩作为使复原力矩减小的因素来考虑。1111223max3max31212max312333max3332022331{[(0.5)sin][0.5sin(0.5sin)++(0.5sin)]}900wwyxQvKGschPhPhRsQRshgtQGvQnRhQGvQvGvhRshhhnhgtgtgtgt（-+h）（）（）+-+=1.92≥1.15（符合）式中：G434365.00kgQ32000.00kgs10.50mc0.06mRmax35.00mh07.84mh117.82mh218.93mh333.84mV10.83m/sG—起重机自重（kg）Q—额定起重量（kg）s—其中起重机的轨距或基距（m）c—对应额定起重量时的最大幅度位置，整台起重机的重心到旋转中心轴心的距离（m）maxR—对应的起吊额定起重量的其中起重机最大工作幅度（m）0h—吊重到臂架端部的悬挂长度（m）1h—整台起重机的重心到运行轨道面的距离（m）2h—整台起重机的迎风面积型心到运行轨道面的距离（m）3h—起重机在最大幅度位置时臂架或象鼻梁断点的高度（m）1v—物品起身（或下降）速度（m/s）2xv—变幅机构工作时起重臂物品悬吊点的水平速度分量（m/s）2yv—变幅机构工作时起重臂物品悬吊点的垂直速度分量（m/s）3v—起重机的运行速度（m/s）n—起重机的旋转速度（r/min）1t—起升机构起动（或制动）时间（s）2t—变幅机构起动（或制动）时间（s）3t—运行机构起动（或制动）时间（s）1wP—作用在起重机上的工作状态下的最大风力（kg）2wP—作用在物品上的工作状态下的最大风力（kg）—门座式起重机运行轨道允许的最大坡度1G—起重臂换算到物品悬吊点的折算重量（kg）4.2.2.第二种计算工况计算位置取起重臂与运行轨道夹角为45°。相应的第Ⅱ类载荷组合同第一种工况。这时由物品引起的倾覆力矩和自重引起的倾覆力矩相应减小，但起重机的迎风面积增大，同时考虑到旋转机构的切向惯性力。V2x0.67m/sV2y0.00m/sV30.43m/sn1.00r/mint12.20st21.00st34.00sPwⅠ8180.90kgPwⅡ642.86kgγ0.00G1’23350.00kgM21827592.41kg*mM1952000.00kg*mK11.92载重稳定性计算工况K1为1111223max3max312121233max33max3332223301max31{[(0.50.7)0.7sin][0.5sin(0.70.50.7sin)++0.7(0.5sin)90066900wwyxQvKGschPhPhRsQRshgtQGvQGvQvGvQnRhhRshhhgtgtgtgtnhQGnRh（-+h）（）0.7（）-+204]}nhgt=2.70≥1.15（符合）式中，符号含义同上，4t—为旋转机构的起（制动）时间：43.5ts4.3.门座起重机的自身稳定性验算门座起重机的自身稳定性时相对于非工作状态而言，其计算位置取为起重臂垂直于运行轨道方向。倾覆棱边在后面轨面。相应的第Ⅲ类载荷组合为：起重臂处于最小幅度，空载，有前后允许坡度，有沿臂架方向的非工作状态下的最大风载荷。自身稳定性系数2K为：12''120.5=wGschKPh=1.36≥1.15（符合）式中：c—对应空载时的最小幅度位置，整台起重机的重心位置到旋转中心的距离（m）。1h—对应空载时的最小幅度位置，整台起重机的重心到运行轨道面的距离（m）。2h—对应空载时的最小幅度位置，整台起重机的迎风面积形心到起重机轨道面的距离（m）。1wP—对应空载时的最小幅度位置，作用于起重机上的非工作状态下的最大风力（kg）。5轮压计算5.1四支点系统支承反力计算1224422yxAMMGGtVLLK（1-）-1224422yxBMMGGtVLLK（1）1224422yxCMMGGtVLLK（1）G434365.00kgs10.50mc1.12mh117.77mh222.52mPwⅢ58466.92kgγ0.00M21793133.99kgmM11316627.66kgmK21.361224422yxDMMGGtVLLK（1-）--2=cos+xHxMGeM2=cos+yHyMGeM式中：1G——起重机非旋转部分的质量（kgf）2G——起重机旋转部分（包括物品）的质量（kgf）t——起重机旋转中心到支承平面形心的距离（m）e——起重机旋转部分（包括物品在内）重心到旋转中心的距离（m）HxM——风力、物品偏摆以及惯性力等水平力引产生的力矩在x方向上的分量（t-m）HyM——风力、物品偏摆以及惯性力等水平力引产生的力矩在y方向上的分量（t-m）—臂架位置与x方向之间的夹角（°）L—起重机轨距（m）K—起重机基距（m）各支点上的支撑反力随着臂架的不同位置而变化，当arctan41LK°时B支腿上的轮压达到最大。5.2.轮压计算=VPm式中:V—为对应的支反力m—为台车组的车轮数目（m=8）表9臂架和轨道夹角41°G1(t)固定部分重167.00Bl(m)基距12.00Pge(m)固定部分重偏距0.04Ll(m)轨距10.50G2(t)回转部分重267.37Le(m)回转中心偏距0.00Xh(m)回转部分重心-0.13Mn(个)支腿车轮数（海）8.00Pq(t)货重32.00Mn(个)支腿车轮数（陆）8.00Pz(t)总重434.37Va(t)A腿反力133.64FA(度）臂架轨道夹角41.00Vb(t)B腿反力229.76Af(度)偏摆角6.00Vc(t)C腿反力83.54Mg(t-m)重力距1092.00Vd(t)D腿反力-12.58Mf(t-m)风力距166.37Na(t)A腿轮压16.71Mt(t-m)偏摆力距113.80Nb(t)B腿轮压28.72Mm(t-m)力距和1372.17Nc(t)C腿轮压10.44Mx(t-m)X向力距1009.25Nd(t)D腿轮压-1.57My(t-m)Y向力距877.33由上可看出,当夹角是41°的时候，计算出来的D支腿的压力是负值，说明起重机从