24曲粮库及制曲车间模板专项施工方案

安徽口子酒业拆迁改造工程24#曲粮库及制曲车间模板工程专项施工方案编制单位项目经理技术负责人编制人编制时间目录一、工程概况二、模板安拆的要点三、模板计算书及脚手架支撑计算1、柱模板计算书2、梁模版计算书3、板模板计算书四、梁和板模板高支撑架的构造和施工要求五、模板安装安全注意事项六、模板拆除安全注意事项七、钢管脚手架支撑安拆注意事项一、工程概况1、本工程为框架结构，地上一层，○A～○F/○10～○11轴及○C～○F/○1～○9轴为地上一层,高度8.45m；○A～○C/○1～○9轴为地上四层,高度：23.530m；总建筑面积：2855.36㎡。屋面为现浇混凝土屋面，混凝框架抗震等级为四级。模板工程采用木模版，支撑系统为钢管满堂架支撑。连续梁断面为250mm×650mm，最大断面250mm×800mm，梁跨度为7.5m。混凝土柱断面为600mm×600mm，柱模板自基础至屋面最大高度为11.25m。屋面板厚度120mm。2、模板：采用2440×1220×15mm竹胶板3、立柱（支撑）：采用φ48钢管扣件支撑。4、方木楞：木楞为60×80mm。二、模板安拆的要点1、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、本工程砼采用集中搅拌、砼泵送，由于泵送砼的流动性和施工的冲击力大，因此在设计模板时，必须根据泵送砼对模板侧压力大的特点，砼的浇筑速度，浇筑高度、密度、坍落度、温度、外加剂等主要影响因素进行计算，确保模板和支撑具有足够的强度、刚度和稳定性。3、构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。4、模板接缝应严密，不得漏浆。5、在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。6、模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。7、安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。8、安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于60°。9、模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。10、柱模板的应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面支撑。11、底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。12、模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（留砼试块，拆模前砼试块经试压后确认其强度能够拆模，才能拆除）。13、拆模的顺序和方法，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。14、楼板的模板拆除顺序：柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→粱底模15、拆除要从上至下，模板及支撑不得向地面抛掷，应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按制定地点堆放。基础形式为独立基础，基底标高为-2.800m。模板工程采用木模板，支撑系统为钢管满堂架支撑。框架梁典型断面为250mm×650mm,最大断面250mm×800mm，梁跨度为7.5m。框架柱典型断面为600mm×600mm，屋面板厚度120mm。在材料上选用18mm木胶板作为梁、柱、板的模板，木档采用50mm×100mm木方料，支架全部采用φ48×3.5mm的钢管。为了确保施工安全的同时做到节约、经济、实用，模板采用的厚度为1.8mm九合板，使用的模板无变质，虫蛀面积不超过规定要求，含水率不大于25%。支撑用钢管为外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，扣件为可锻铸铁制作，小楞用50×100方档。三、模板计算书1、计算依据模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002及施工图纸。2、柱模板计算柱截面为600×600mm，柱模板的总计算高度：H=10.05m。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，采用φ48×3.5mm的钢管，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。（1）荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。板计算简图（2）面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×10.871×270×270=7.93×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/Wf其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=7.93×104/2.43×104=3.261N/mm2；面板的最大应力计算值σ=3.261N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！（3）面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大剪力：V=0.625×10.871×270.0=1834.565N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1834.565N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×1834.565/(2×450×18.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.34N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！（4）面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04×0.45＝9.02kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]=270/250=1.08mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.02×270.04/(100×6000.0×2.19×105)=0.190mm；面板的最大挠度计算值ν=0.19mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.08mm,满足要求！（5）竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6×1=64cm3；I=60×80×80×80/12×1=256cm4；竖楞方木计算简图1）抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；q=5.842+0.680=6.523kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×6.523×450.0×450.0=1.32×105N·mm；σ=M/Wf其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.32×105/6.40×104=2.064N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=2.064N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2）抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.270×0.900=5.842kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.270×0.900=0.680kN/m；q=5.842+0.680=6.523kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×6.523×450.0=1761.182N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×6.523×450=1761.182N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1761.182/(2×60.0×80.0×1)=0.550N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.55N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！