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1.钢质船舶的型表面为其外板的（）木质船舶的型表面为其船壳板的（B）。A．内表面;内表面B．内表面;外表面C．外表面;内表面D．外表面;外表面2.某船吃水dm=5.23m，宽B=16.4m，中横剖面面积为71m2，则其中横剖面系数Cm为（D）。A．0.65B．0.72C．0.80D．0.833.在漂心的垂直线上卸载少量货物，船舶将（C）。A．平行下沉B．横倾C．平行上浮D．纵倾4.（B）将增大船舶的浮心高度。A．由舱内卸货B．在甲板上装货C．将货物上移D．将货物下移5.确定海损最高赔偿额一般是以（C）为基准的。A．DWB．NDWC．GTD．NT6.我国8000吨远洋货船，8000吨是指（A）。A．总载重量B．净载重量C．总吨位D．满载排水量7.由舱容系数的定义可知，舱容系数较大的船舶，适合装运（A）货。A．轻B．重C．袋装D．中等8.船舶的货舱包装容积是由（D）之间计算所得的容积。A．两舷外板内侧及舱底板至横梁下端B．两舷舱壁护板内侧及舱底板至横梁上端C．两舷舱壁护板内侧及舱底板至横梁下端D．两舷外板内侧及舱底板至横梁上端9.（A）常用来作为计算各种港口使费或税金的基准。A．净吨B．总吨C．运河吨D．净载重量10.普通杂货船的包装舱容为散装舱容的（C）。A．85%～90%B．90%C．90%～95%D．95%11.液化气船的燃烧和爆炸在（B）可能性最大。A．锚泊时B．装卸时C．等待作业时D．航行途中12.根据定义，船舶实际平均吃水比其型平均吃水大（A）。A．平板龙骨厚度B．船壳板厚度C．干舷甲板厚度D．间舱甲板厚度13.当风速达到（）以上或浪高达到（C）以上，预计仍将持续增大时应停止装卸油作业。A．6级，1mB．6级，1.5mC．7级，1.0mD．7级，1.5m14.某船宽18m，右倾2.1°时，则船舶最大吃水增加（C）m。A．0.66B．0.29C．0.33D．0.3715.当漂心位于船中且船体无拱垂变形时，按dm=（dF+dA）/2计算的平均吃水为（B）。A．近似值B．准确值C．经验值D．视吃水差的大小而定16.船舶由海水水域驶入淡水水域时，若不计其油水消耗，则船舶所受浮力（C）。A．减少B．增加C．不变D．变化不定17.船舶满载时由淡水驶入海水时（D）。A．排水量不变，吃水增加，浮心后移，略有首倾B．排水量不变，吃水增加，浮心前移，略有尾倾C．排水量不变，吃水减少，浮心前移，略有尾倾D．排水量不变，吃水减少，浮心位置及船舶纵倾状态的变化趋势无法确定18.某船正浮时由淡水进入海水，漂心在浮心之前，则在海水中时（A）。A．首倾B．尾倾C．正浮D．纵倾状态不定19.某轮到港时排水量Δ=15000t，dm=8.15m，TPC=25t/cm。现在港卸货1000t后又加载500t，之后由标准海水区域进入水密度为1.006g/cm3的区域，其吃水为（C）m。A．7.66B．7.86C．8.06D．8.2620.船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域，吃水约减小（A）。A．1.5%B．3.0%C．4.5%D．6.0%21.某轮夏季满载时FWA．=20cm，本航次在水密度ρ=1.010的港口装货，则开航时船舶吃水至多装至夏季载重线以上（C）。A．0.08mB．0.10mC．0.12mD．0.14m22.船舶静水力曲线图是表示船舶在静止、正浮状态下其（B）。A．船体受力情况的曲线B．吃水与各特性参数的关系曲线C．吃水与载荷弯矩的关系曲线D．静稳性力臂与船舶横倾角的关系曲线23.静水力曲线图上，船舶的排水量曲线呈（A）形。A．略微上凸B．略微下凹C．直线D．不规则曲线24.船壳系数k通常（A）。A．随船舶排水量的增大而减小B．随船舶排水量的增大而增大C．与船舶排水量大小无关D．与船舶排水量大小的关系不能确定25.船舶的厘米吃水吨数与船舶（C）有关。A．初稳性B．纵稳性C．水线面面积D．水线下船体形状26.某船排水量为2000t，则下列可利用TPC计算平均吃水的是（B）。A．加载350吨货物B．卸载160吨货物C．加载250吨货物D．以上均可27.以下（C）属于低沸点液化气体。A．丁烷B．丙烷C．甲烷D．乙烯28.国际航行《商船用区带、区域和季节期海图》中的区带是指在该海区一年各季风浪情况：（B）A．变化很大B．变化不大C．没有变化D．时大时小29.当航线水深受限制时，船舶的装载水尺应根据（D）等因素来确定。A．航道最浅处的基准水深，可利用潮高及富裕水深B．途中油水消耗对吃水的影响C．舷外水的比重变化对吃水的影响D．A、B、和C30.《载重线海图》对船舶装载水尺的限制与（A）无关。A．总吨位B．开航日期C．船舶尺度D．航经海域31.在载重线海图中的区带内航行的船舶，不可能采用的载重线是（C）。A．热带载重线B．夏季载重线C．冬季载重线D．以上均有可能32.《1966年国际载重线公约》对我国远洋船来说，我国沿海海区的划分与我国接受公约时保留意见的划分相比，分界线以南海区的热带季节期（A）。A．较短B．较长C．相同D．不确定33.载重线海图对船舶水尺的限制与（A）无关A．总吨B．开航日期C．船舶尺度D．航经的海区34.载重线标志的主要作用是确定：（C）A．载重量B．船舶吨位C．限制船舶的装载量D．船舶吃水35.装货清单上“Bkt”所表示的包装形式为（B）。A．箱装B．篓或筐装C．袋装D．坛装36.以下（B）不是自然损耗的产生原因。A．货物自身性质B．自然灾害C．自然条件D．运输技术条件37.船舶装运亏舱率大的货物则（D）。A．舱位利用率高B．该航次装货数量多C．航次净载重量大D．航次亏舱大38.某票货物重量为1500t，量尺体积为1050m3，亏舱系数Cbs=12%，则该货物包括亏舱的积载因数为（A）m3/t。A．0.795B．0.700C．0.840D．0.95439.船舶的载货能力中的容量能力对集装箱船而言，是指（A）。A．箱位容量B．散装舱容C．液舱舱容D．包装舱容40.船舶具体航次所允许使用的最大总载重量（或排水量）受到(D）的限制。①航经航道或港口②船舶性能③载重线A．①B．①②C．②③D．①②③41.当船舶由较高载重线海区航行至较低载重线海区时，且高载重线段所消耗的油水总量大于高低载重线所对应的排水量之差，则允许使用的总载重量应根据（B）确定。A．较低载重线B．较高载重线C．较低载重线时的总载重量加上高载重线航段的油水消耗量D．较高载重线时的总载重量减去高载重线航段的油水消耗量42.液体散化船按液舱舱顶设计压力的大小划分为（C）。A．整体液舱和重力液舱B．独立液舱和整体液舱C．重力液舱和压力液舱D．独立液舱和重力液舱43.下列（D）不是充分利用船舶载货容量能力的方法。A．轻重货物合理搭配B．合理确定货位C．紧密堆装，减少亏舱D．减小船舶常数44.某货舱舱容2510m3，该舱应装货2380t，现拟配S.F分别为1.25m3/t（Cbs=16%）和0.86m3/t（Cbs=10%）的两种货物，则各自应配装（D）t可使其满舱。A．1830，550B．550，1830C．1955，425D．441，193945.船舶具有稳性的原因是（D）。A．船舶所受浮力的作用B．船舶所受重力的作用C．船舶自身具备的惯性作用D．船舶倾斜后所受重力和浮力产生的力矩作用46.船舶重力作用线与倾斜后浮力作用线之间的垂直距离称为（C）。A．横稳心高度B．初稳性高度C．静稳性力臂D．重心高度47.某船排水量为109619t，初稳性高度为2.00m，船舶当时的横倾角为5.7°，则此时的稳性力矩为（D）。A．15241B．17418C．19596D．2177548.当吃水不变时，（A）随船舶重心高度增大而减小。A．初稳性B．破舱稳性C．浮性D．以上均是49.当船舶小角度横倾且排水量一定时，稳心点M可设定为（）；稳心半径BM的大小取决于（A）。A．定点；船体形状B．定点；重心位置C．动点；船体形状D．动点；重心位置50.其它条件相同，船舶的横稳心半径BM与舷外水密度成（A）。A．正比B．反比C．等比D．以上均有可能51.对于近长方形货舱，舱容曲线为（A），容积中心高度曲线为（）。A．直线，直线B．直线，曲线C．曲线，直线D．曲线，曲线52.用船机吊卸重大件后，船舶的稳性将（D）。A．增大B．减小C．不变D．变化趋势不定53.某船△＝15000t，从右舷距船中6m的压载舱将105t压载水移至左舷距船中6m的压载舱后，测得船舶左倾3.3°,则此时船舶GM为（B）m。A．1.63B．1.46C．0.87D．0.7454.自由液面对GM的影响值与（C）成反比。A．自由液面尺度B．液舱内液体密度C．船舶排水量D．液舱内液体体积55.矩形液舱内加两道水密纵舱壁，自由液面修正值降低（D）。A．1/4B．3/4C．1/9D．8/956.装载悬挂货物对稳性的影响相当于（B）。A．将悬挂货物移到悬挂点处B．将悬挂货物装于悬挂点处C．将悬挂货物移到船舶重心处D．将悬挂货物移到船舶漂心处57.某船排水量Δ=8000t，现如果在其重心之下3m处加载货物400t，则此项加载对初稳性高度的影响是（D）m。A．－0.20B．+0.20C．－0.14D．+0.1458.初稳心点法的形状稳性力臂MS（A）基点法的形状稳性力臂KN。①小于②等于③大于A．①B．②C．③D．①②③均可能59.某船重心高度为8.08m，横倾30°时形状稳性力臂KN为4.62m,则该横倾角下静稳性力臂为（C）m。A．0.39B．2.31C．0.58D．4.0460.液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响与（D）有关。A．形状稳性力臂B．船舶重心高度C．船舶浮心高度D．船舶横倾角61.静稳性力矩与横倾角的关系曲线称为（D）。A．静稳性力矩曲线B．静稳性力臂曲线C．重量稳性力臂曲线D．形状稳性力臂曲线62.在静稳性曲线图上，当外力矩和船舶复原力矩相等时对应的横倾角是（A）。A．静倾角B．动倾角C．极限动倾角D．极限静倾角63.影响船舶静稳性曲线形状的因素有（D）。A．船宽和干舷B．干舷和重心高度C．船宽和重心高度D．船宽、干舷、重心高度和排水量64.IMO完整稳性建议的天气衡准中面积的右边界对应横倾角不大于（B）。A．40°B．50°C．57.3°D．90°65.我国《船舶与海上设施法定检验规则》规定,对于装载甲板货的船舶及江－海的船舶，横摇加速度因数不得大于（B）。A．0.15B．0.3C．0.5D．1.066.根据经验，为了满足船舶具有适度的稳性，对具有三层舱的船舶来说，其下二层舱应占全部装载货量的（C）%左右。A．10B．20C．25D．3067.某集装箱船排水量6317t，初稳性高度为1.12m，风压倾侧力矩为3797kN•m，则风压静倾角为（B）。A．4.0°B．3.1°C．5.9°D．2.6°68.将船舶稳性调大的措施有（C）A．货物上移B．加装甲板货C．在双层底加满压载水D．中途港多加载货物69.某轮排水量Δ=20000t，全船垂向重量力矩MZ=9.81×155000kN·m，KM=8.62m。若要求GM=1.0m，利用3舱）二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t）和底舱的麻袋（S.F=2.85m3/t互换舱位来调整，货物垂向移动的距离z=10m，则各应移动（D）t。A．601.2；201.2B．575.4；175.4C．500；100D．352.9；92.970.某船计算得航次最大排水量6924t，装货后实测船舶排水量6689t，全船垂向总力矩为38194×9.81kN•m，KM=6.43m,现要求GM不小于0.60m,最多能在KP=14.23m处装货（B）t。A．235B．96C．191D．16071.某轮排水量Δ=13000t，存在θ=5°的横倾角，现要调拨左右舱的压载水使θ减为1°，两侧压载舱重心横向距离y=10m，GM=1.13m，则至少应调拨压载水（C）t。A．78.3B．85.1C．102.9D．145.772.某轮Lbp=180m，根据IMO及我国的要求，船舶空载时其最小平