注册岩土工程师考试知识点总结

1完整井：当井底钻到不透水层时（1）K=1121220.732lg(2)()rQHSSSSrQ为抽水流量1S，2S分别为两个观测井水位降深（2）K=122212ln()rrQhh，Q为抽水流量；12,hh为水位高度（3）完整井dupuit公式Q=(2)1.366lgHSSKRrR为影响半径r为抽水井半径S为抽水井水位降深非完整井：当未钻到不透水层时非完整井土层渗透系数kK=20ln()101.81(0.3)sinRqrrhHhhHHq为抽水量R为影响半径r为钻井半径H为不受降水影响自然水位面到不透水层的距离h为非完整井井底到不透水层高度0h为抽水井水位深流量公式q=kiA水力梯度i=水头差/两水头之间距离土的临界水力梯度cri与土的物理特征指标ds与n（或e）渗流力J=i*wr，临界渗透力J=cri*wr多层土求土层的渗透系数平均值：竖直渗透系数平均值1vniiiHKHK水平渗透系数平均值：11nhiiiKKHH土变形计算1211iiiiieeshe121111nniiiiiiieesshe2111()1niiiiiiaspphe1nziiisishE，公式中zi为第i层土的附加应力流土，管涌判别流土：14(1)cPn管涌：14(1)cPncP为细颗粒含量%n为孔隙率%2常用抽水公式完整井非完整井两个观测井：K=1121220.732lg(2)()rQHSSSSrK=122212ln()rrQhh，K=20ln()101.81(0.3)sinRqrrhHhhHH无观测井Q=(2)1.366lgHSSKRr4先期固结压力对沉降的影响：超固结土（ip为压缩试验施加的附加应力）当ip1ciipp时11lg1niciieiiQiihpsCep当ip1ciipp时111lglg1niciiiieiciiQiicihpppsCCepp欠固结土11lg1niiiiciiQicihppsCep十字板剪切试验公式223fMDDH软土用十字板剪切仪抗剪强度：()uygcKCRR；K为板头系数，C为钢环系数5灵敏度：gYgYuutRRCKRRCKccS取土器计算：面积比222weeDDD颗粒分析：不均匀系数6010udCd曲率系数2306010cdCdd当uC5，cC在1~3之间时，为级配良好的砾土试验数据的统计分析：平均值标准差变异系数修正系数裘布依方程：Lhhkq22221抽水工程各点水位降深63212lg1lg73.0rrrnRkQHsr为该点到各抽水口的距离。eHeH1100压缩前后土粒体积近似不变2111aeEs压缩模量公式《岩土工程勘察规范》场地类别是根据场地覆盖层厚度和场地土刚度等因素，按有关规定对建设场地所做的分类。用以反映不同场地条件对基岩地震震动的综合放大效应。荷载分项系数对由永久荷载效应控制的组合，取G=1．35。当验算倾覆、滑移或漂浮时，取G=0．9；三轴试验：UU不固结不排水CU固结不排水（饱和粘性土）CD固结排水7在不排水条件下，试样在试验过程中的含水量和体积均保持不变，改变3只能引起孔隙水压力的同等数值变化，试样受剪前的有效固结应力却不发生改变，因而抗剪强度也就始终不变，无论是超固结土还是正常固结土，UU试样的抗剪强度包线均是一条水平线，即u=03121ufc天然土层中的土或多或少受到上覆土作用而固结。三轴中通常用围压3来代替和模拟历史上曾对试样施加的先期固结压力3c为正常固结3c即为超固结，（在抗剪强度包线图上，随围压越来越大取值，土前期越来越固结，直到3=c到3c）在排水剪切的条件下，孔隙水压力始终为0，在试验过程中不产生孔隙水压力，所以cdcc，cd。由于CU前期在围压的作用下对土进行固结，故剪前，土中孔隙水压力为0，剪切过程中由于试样不排水，孔隙水压力越来越大，直到剪切破坏。8剪切强度包线和摩尔应力圆2cos212131312sin2131为剪切破坏面与大主应力作用面的夹角。245，为土的内摩擦角。相关公式：245tan2245tan231c245tan2245tan213c荷载效应组合★按地基承载力确定基础面积，基础埋深，按单桩承载力来确定桩的数量时，传至基础或承台底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合（QikcikQcGkkSSSS11）。★计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合QikqikQqGkkSSSS11★确定基础或桩台高度，支挡结构截面，计算基础和支挡结构内力，以及确定配筋和验算材料强度时，上部传来的荷载效应和相应的基地反力，按承载力极限状态下荷载效应的基本组合QikqikQqGkGkSSSS11G通常取1.35砂土液化判别cwscrddNN321.031.0100N为判别液化击数基准值，对应烈度：7,8,9度，考虑近震采用6,10,16（击数取值），考虑远震采用8，12（远震无9度）sd为标贯深度，wd为水位深度，c为土的粘粒含量百分数，小于3时取39土的物理性质（三相比例）指含水量w%100swmmw1dsrdeSw%20~60土粒比重sdwsssVmdweSdrs密度Vmwd1,wsewd11g/cm3干密度dVmsedwwsd11g/cm31.3~1.8饱和密度satVVmwVssatwssateed1孔隙比esVVVe1dwsde,11wswde孔隙率nVVnVwsddeen11%饱和度rSVwrVVSwdsrnwewdS10土的分类中一些细节：1.碎石土中，漂石块石粒径大于200mm含量大于50%，卵石碎石粒径大于20mm含量大于50%，圆砾角砾粒径大于2mm含量大于50%。2.砂土（粒径大于2mm含量不大于50%且粒径大于0.075mm含量大于50%的土）砂土中细分为：砾砂（粒径大于2mm含量占全重25%~50%）粗砂（粒径大于0.5mm含量超过全重50%）中砂（粒径大于0.25mm含量超过全重50%）细砂（粒径大于0.075mm含量超过全重85%粉砂（粒径大于0.075mm含量超过全重50%）3.粉土和粘性土（粒径小于0.075mm含量大于50%的土）Ip小于等于10的土为粉土Ip在10~17或等于17之间的为粉质粘土Ip大于17的土为粘土土的密实程度或坚硬程度：碎石土用动探击数划分：松散55.63N；稍密1055.63N；中密20105.63N；密实205.63N砂土用标贯击数划分：松散10N；稍密1510N；中密3015N；密实30N粉土用孔隙比划分：稍密9.0e；中密9.075.0e；密实75.0e粉土的湿度分类：稍湿20w；湿3020w；很湿30w粘性土用液性指数划分：坚硬0LI；硬塑25.00LI；可塑75.025.0LI；软塑175.0LI；流塑1LI；土的压缩系数21a划分低，中，高压缩土：低压缩性土1211.0MPaa中压缩性土12115.01.0MPaaMPa高压缩性土1215.0MPaa8基底压力轴心荷载作用：dAFAGFpGKKKk（其中AdGGK，G一般取20KN/m3）偏心荷载作用：lelbGFWMAGFpKKKKKk61KKKGFeM当6/be时应力重新分布，laGFpKKk32max，其中eba2用地基承载力特征值及上部荷载情况，确定基础面积轴心荷载有akfp（kp相应于荷载效应标准组合时基底平均压力值）偏心荷载作用时不仅满足akfp，还应满足akfp2.1max关于地基承载力的修正：用剪切强度指标按规范方法计算得到的地基承载力不需要修正。用原位测试，荷载试验及其他经验方法得到的地基承载力特征值尚需宽深修正：5.03dbffmdbakab基础宽度修正系数，按土的类别查表得；d基础深度修正系数，按土的类别查表得；地基底面下的土的重度m地基底面以上的土加权平均重度，水位下取浮重度基底面积的确定轴心荷载作用下aKKfAGF，就是dfFAGaK，或者dfFbGaK；9一般取2~1/bl，确定基础尺寸后，把按所得尺寸对af进行修正验算该地基承载力是否满足akfp。偏心荷载作用下先不考虑偏心作用，用轴心荷载的方法，计算出基底面积，按偏心程度预估将基底面积扩大10%~40%，再取2~1/bl，最后计算基底平均压力和基底最大压力是否满足akfp及akfp2.1max◆lelbGFWMAGFpKKKKKk61可知：leAGFAGFpKKKKk6由KKKGFeM得blMlbGFpkKKk26浅基础软弱下卧层地基承载力验算：azczzfpp当3/21ssEE时，计算基底下卧层顶面附加应力：矩形基础，tan2tan2zlzbpplbpckz条形基础，tan2zbppbpckz，为应力扩散角，根据压缩模量比与z/b查表得。地基基础稳定性验算：地基表层滑动稳定安全系数Ks，用基础底面与土之间的摩阻力的合力与作用于基底的水平力的合力之比来表示：iiSHFK，为基底摩擦系数查表得（p699）10地基深层整体滑动稳定性验算(作用于最危险的滑动面上诸力对滑动中心所产生的抗力距与滑动力矩的比值)2.1SRSMMK稳定边坡上建筑物稳定性：当垂直于坡顶边缘线的基础底边边长小于或等于3m时，基础底面外边缘线至坡顶的水平距离应符合下列要求，且不得小于2.5m条形基础，tan5.3dba矩形基础，tan5.2dba；d为基础埋深，为边坡的坡角。11◆刚性扩展基础设计：刚性材料要满足刚性材料的刚性角（允许的宽高比）只规定：tan宽高比，有tan20bbh◆钢筋混凝土扩展基础设计（基础底板高度，基础底板配筋）钢筋混凝土条形基础：条基地基净反力：2minmin6bMbFpj，（偏心矩方向在条基宽度方向，取长度为1）地基净反力：是扣除了基础自身重力后的基地压力基础底板的高度要满足净反力对材料的剪力作用要求而不被破坏。剪切力最大的截面在基础底板悬臂根部有公式：1lbpVj07.0lhfVt，tf为混凝土轴心抗拉强度。基础底板配筋：弯矩计算：在1-1截面：2121lbpMj或条基21max261appMjj，条基墙体材料为混凝土则11ba，墙体材料为砖墙且放角不大于1/4砖长时取砖长1/411ba受力钢筋面积：09.0hfMAys钢混柱下独立扩展基础：竖向轴心荷载作用；07.0hafFuthpl，有00022hblauljlApF，lA为冲切锥面以外范围的基底面积对矩形截面柱的矩形基础，应验算柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力偏心荷载作用：与轴心作用不同点在于，存在冲切破坏锥体最不利的一侧。均值锥体最不利一侧边长平锥体上下周长平均值muaa0m7.0hafFthplljlApFmax，相应的lA也发生改变，